355, 357 — Слой — Сопротивление

Пограничный слой характеризуется большой пористостью, обусловленной наличием дефектов (микротрещин, вакансий, дислокаций, внедренных атомов). Сдвиг реализуется по ряду плоскостей скольжения, касательные напряжения на которых достигли предела текучести материала пограничного слоя. С увеличением плотности дислокаций в поверхностном слое сопротивление их скольжению увеличивается, что приводит к деформационному (а в случае трения к фрикционному) упрочнению. [c.87]

Эффект адсорбционного понижения прочности особенно заметно проявляется в условиях действия знакопеременных нагрузок. При циклическом нагружении происходит расклинивание поверхностных микрощелей. При этом адсорбированные слои выдавливаются из микрощелей, но не полностью оставшееся адсорбирующее вещество мешает полному смыканию микротрещины. Последовательное раскрытие и смыкание приводит к росту трещин и к разрыхлению поверхностного слоя. Сопротивление усталости металла в поверхностно-активных средах резко снижается (адсорбционная усталость). [c.52]

Для поверхностей, разделенных смазочным слоем, сопротивление движению определяется силами вязкости. [c.607]

Формирование зон предпочтительного движения пузырей объясняется спецификой возникновения и разрушения последних в процессе псевдоожижения. В момент разрушения пузыря на поверхности слоя сопротивление столба материала под ним становится минимальным, что вызывает увеличение мгновенного расхода газа над решеткой в этом месте и обеспечивает зарождение здесь нового пузыря. Поднимающийся пузырь пульсационным движением перемещает вверх мелкозернистый материал такое же его количество, тоже нестационарно, опускается вниз в тех местах, где пузырей нет - например, вдоль стен аппарата, если пузырь поднимается по центру. Возникающее пульсационное движение аналогично колебаниям жидкости в гидравлическом маятнике и имеет основную частоту порядка [c.24]

Иногда по конструктивным соображениям трубные пучки разме-л(ают в слое с вертикальными зазорами между ними. Поскольку при той же скорости псевдоожижения (рассчитанной на сечение пустого аппарата) порозность слоя в насадке больше, чем свободного слоя, сопротивление слоя в насадке (равное его весу на единицу [c.45]

ПОДВИЖНОГО слоя, т.е. слоя, сопротивление которого в различных напра влениях постоянно во времени. [c.304]

При изменении числа Рейнольдса меняются структура и характеристики пограничного слоя, сопротивление капель, интенсивность волнового движения на поверхности пленки и процессов дробления, срыва и уноса частиц, а также количество влаги, выпадающей на стенки канала. Увеличение р приводит к возрастанию скоростей капель и уменьшению углов контакта с пленкой и поверхностями канала. В результате интенсифицируются срывы и расход жидкости в пленке снижается (рис. 3.20) происходит перераспределение дисперсности по шагу решетки, и средний размер частиц за решеткой уменьшается. [c.104]

В общем сопротивлении плотного слоя сопротивления входа и выхода имеют несколько иной характер, чем сопротивление средней части слоя, так как они не связаны с потерями по длине каналов , а являются типичными местными сопротивлениями Л. 41 и 729]. Бори-шанский Л. 729] при этом выделяет лишь сопротивление входа, которым он объясняет отклонение от пропорциональности между гидравлическим сопротивлением и высотой слоя, сильно заметное при малом числе рядов частиц (по высоте). В его измерениях не было обнаружено повышенного сопротивления последних (вдоль потока) рядов частиц. Однако ход псевдоожижения плотного слоя указывает (см. ниже), что во многих слу-36 [c.36]

Однако имеется ряд обстоятельств, осложняющих действительную картину уноса, как-то выброс частиц из псевдоожиженного слоя пузырями газа неравномерность поля скоростей газа над псевдоожиженным слоем сопротивление слоя диффузии частиц мелочи к поверхности псевдоожиженного слоя. [c.222]

Отмечена высокая прочность сцепления электроискровых покрытий, в том числе и карбидных с основным материалом. При этом значительно возрастают твердость поверхностных слоев, сопротивление схватыванию, что в конечном счете приводит к повышению износостойкости сопряженных пар. Достоинством электроискрового метода нанесения покрытий является также возможность использования различных металлов и их тугоплавких соединений в качестве основы многослойных покрытий. [c.48]

Многолетний опыт накатывания резьб на крепежных изделиях на Минском автомобильном заводе, Гомельском заводе сельхозмашин и некоторых других предприятиях республики показывает большие технико-экономические преимущества. Эффективность накатных резьб по сравнению с нарезными выражается в увеличении производительности труда в 1,5—3 раза. Благодаря упрочнению поверхностного слоя сопротивление износу у накатных резьб на 30% выше, чем у нарезных. Чистота поверхности накатной резьбы оценивается по 7—9 классам, экономия металла при накатывании в зависимости от диаметра обрабатываемых резьб составляет от 16 до 27%. [c.76]

Количественные соотношения между теплопроводностью, коэффициентом теплоотдачи, толщиной моделируемого слоя, сопротивлением ячейки, граничным сопротивлением, числом электрических ячеек устанавливаются подстановкой равенств (7-210) и (7-211) в уравнения (7-201) и (7-202) [c.263]

Пограничный слой, сопротивление и теплообмен пластины [c.215]

ОТРЫВ ПОГРАНИЧНОГО СЛОЯ, СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕЛ [c.181]

Поперечное сопротивление слоя — сопротивление участка площадью S, м , слоя диэлектрика постоянной толщины А, м, сквозь который проходит ток (пример — слой эмали, нанесенный на металлическую пластинку) [c.19]

Для поверхностей, разделенных смазочным слоем, сопротивление движению определяется силами вязкости. Элементарное сопротивление сдвигу т [c.375]

Широкие возможности решения задач о трении и конвективном тепломассообмене при градиентном течении жидкостей и газов дает теория пограничного слоя. Сопротивление, которое испытывает тело при движении в жидкости или газе, а также интенсивность тепломассообмена между жидкостью или газом и поверхностью тела в значительной степени обусловлены развитием динамического и теплового пограничных слоев. В случае образования на обтекаемой поверхности ламинарного пограничного слоя получены точные аналитические решения уравнений пограничного слоя для некоторого класса задач. Особенно простым классом точных решений этих уравнений являются автомодельные решения, имеющие место в случае, когда скорость внешнего потока пропорциональна степени расстояния х,. измеренного от передней критической точки, а также при плоскопараллельном и осесимметричном течении вблизи критической точки. В других случаях при невозможности получения точных решений надежные результаты дают методы численного интегрирования или приближенного решения интегральных уравнений количества движения, кинетической, тепловой или полной энергии для пограничного слоя. Разными авторами предложены методы преобразования уравнений пограничного слоя в сложных условиях тече-4 [c.4]

Как уже отмечалось, течение можно считать близким к свободномолекулярному, если минимальная длина пробега много больше, чем характерный размер тела. Однако оказывается, что существуют течения, не удовлетворяющие этому требованию, которые все же могут быть рассчитаны в рамках теории первых столкновений. К числу таких течений относится течение в молекулярном пограничном слое (М. Н. Коган, 1962, 1967). Такое течение возникает, например, у плоской пластинки, установленной параллельно потоку при М Кп Э Отраженные от пластинки молекулы имеют длину пробега на набегающих молекулах в М раз меньшую, чем в набегающем потоке (А. ,), и в Кп/М раз меньшую длины пластинки Ь. В результате около пластинки образуется уплотненный слой толщиной Ь Кп/М, в котором плотность в М/Кл раз больше, чем в набегающем потоке. Несмотря на все это, молекулы испытывают около пластинки лишь по одному столкновению, так как после столкновения эффективная длина пробега молекул возрастает примерно в М раз (явление перерождения молекул) и второе столкновение молекулы испытывают на расстоянии порядка Коо Ь. В режиме молекулярного пограничного слоя сопротивление пластинки в М/Кп раз, а давление в М Кп раз больше, чем в свободномолекулярном режиме. [c.433]

Простейший и в то же время практически очень важный случай турбулентного пограничного слоя мы имеем при продольном обтекании плоской пластины. С этим случаем мы встречаемся при вычислении сопротивления трения корабля, сопротивления крыла и фюзеляжа самолета, а также лопаток турбины или воздуходувки. Продольное обтекание плоской пластины характерно тем, что для него градиент давления вдоль стенки равен нулю, и поэтому скорость вне пограничного слоя остается постоянной. Правда, при обтекании только что перечисленных тел градиент давления не всегда равен нулю. Однако до тех пор, пока не возникает отрыва пограничного слоя, сопротивление трения во всех этих случаях, так же как и при ламинарном течении, мало отличается от сопротивления плоской пластины. Следовательно, закономерности пограничного слоя на плоской пластине являются основой для расчета сопротивления всех тел, у которых при обтекании не возникает резко выраженного отрыва. Распространение выводов, которые мы получим при изучении пограничного слоя без градиента давления, на пограничный [c.571]

Входные двери и ворота в наружных стенах должны иметь отапливаемые тамбуры и шлюзы. При невозможности устройства тамбуров и шлюзов должны быть предусмотрены воздушно-тепловые завесы. Если по технологическим и санитарно-гигиеническим требованиям необходимо поддерживать заданные метеорологические условия в районе ворот, в их конструкции должен быть предусмотрен теплоизоляционный слой. Сопротивление теплопередаче через конструкцию ворот должно быть не менее 60 % требуемого сопротивления для стен [c.66]

Способность ПАВ в значительной степени улучшать механические свойства граничного слоя (сопротивление продав-ливанию), снижать концентрацию напряжений и, таким образом, уменьшать нарушение модифицированного слоя. Это связано не только непосредственно с поверхностной активностью ПАВ, приводящей к усилению адгезии, но и с эффектом пластифицирования и активизации металла, что также приводит к усилению адгезии. [c.216]

Расчеты показывают, что при разности диаметров соседних слоев 0,2 Di (Di — средний диаметр внутреннего слоя) сопротивление обмотки возрастает по сравнению с рассчитанным по (5.24) в 1,2 1,3 1,4 и 1,6 раза для 7V = 2 3 4 5 соответственно. В этом случае увеличение числа слоев свыше четырех становится нецелесообразным. В многослойных обмотках с водяным охлаждением потери возрастают из-за дополнительных потерь от вихревых токов во внутренних слоях. Так как на промышленной частоте поверхностный эффект в токопроводе обмотки обычно выражен слабо, потери в витках можно рассчитать, пользуясь приближенной методикой 4.6. В качестве примера на рис. 5.22 приведен коэффициент потерь 0 . для внутреннего слоя трехслойной обмотки в зависимости от толщины стенки трубки. Ширина проводника а = 2 см, шаг намотки с = 2,4 см. [c.198]

Силы, действующие в процессе резания, должны преодолеть внутренние силы сцепления кристаллов металла при деформации срезаемого слоя, сопротивление элемента стружки его отделению, силы трения, возникающие при резании — трение стружки о переднюю поверхность резца и его задних поверхностей об обрабатываемую деталь. [c.50]

Обмотка параллельного возбуждения 9 охватывает обе части сердечника— насыщенную и ненасыщенную — и имеет 242 витка изолированного медного провода марки ПБД диаметром 1,95 мм с миканитовой изоляцией между слоями. Сопротивление этой обмотки 3,14 ом. [c.140]

Можно считать установленным, что применяемые методы поверхностных покрытий деталей оказывают также значительное влия1 е на разнообразные свойства поверхностного слоя—сопротивление износу, коррозии, усталостной прочности, склонности к образованию поверхностных трещин, распределению напряжений в поверхностных слоях. Однако количественные величины такого влияния ещё не изучены. [c.25]

В опытах [Л. 69] определялось суммарное электрическое сопротивление слоя, которое складывается из сопротивления самих частиц слоя, сопротивления газовых промежутков между частицами, обычно шунтированного ко гтактным сопротивлением, и, наконец, сопротивления (контактного и газовой прослойки) между части- [c.168]

Пограничный слой. Сопротивление тел в потоке жидкости и газа. .. 64 1-14-1. Ламинарный пограничный слой (64). 1-14-2. Уравнение имгпульсов в дифференциальной форме (65). 1-14-3. Ламинарный пограничный слой при больших скоростях (66). 1-14-4. Переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный (67). 1-14-5. Турбулентный пограничный слой (67). 1-14-6. Влияние начальной турбулентности на характеристики пограничного слоя (71). 1-14-7. Сравнение ламинарного и турбулентного пограничных слоев (71) 1-14-8. Аэродинамические коэффициенты (73). 1-14-9. Сопротивление плохо обтекаемых тел (73) [c.7]

В целом слой имеет относительно четкую верхнюю границу. Для кипящего слоя твердого топлива характерны повышенная его концентрация в объеме камеры горения, а также повышенная относительная скорость в слое Woth, что создает благоприятные условия для скоростного горения топлива. В отличие от плотного (неподвижного) слоя, аэродинамическое сопротивление которого с увеличением интенсивности дутья возрастает по степенному закону, в кипящем слое сопротивление от этого фактора не зависит (рис. 6.10, а). [c.126]

При помощи измерения сопротивления в зоне контакта оценена адгезия металлических пленок никеля, молибдена и вольфрама к армкожелезу. Так, сопротивление зоны контакта пленок молибдена увеличивается от 5,2-Ю" до 46,6-Ю Ом с увеличением времени контакта от 7 до 40 с. При нахождении этих пленок в атмосфере без кислорода сопротивление зоны контакта снижается и составляет 1,1 -10 Ом через 7 с после контакта и 6,3 -Ю" Ом через 20 с после контакта. После оджига системы сопротивление увеличивается до 82,2-10" Ом. Увеличение сопротивления зоны контакта свидетельствует об увеличении зазора между контактирующими телами или о возникновении граничного слоя, сопротивление которого изменяется по отношению к сопротивлению исходного материала. Если в зоне контакта не происходит физико-хими-ческих изменений, влияющих на сопротивление граничного слоя, то с увеличением сопротивления в зоне контакта адгезия должна снижаться. [c.90]

Содержание настоящей, первой, части указано в оглавлении. Вторая и последняя часть состоит из следующих пяти глав Глава VIII—Теория пограничного слоя. Сопротивление трения удобообте1 аемых тбл. [c.7]

Для ускоредных коррозионных испытаний может быть использован образец, представляющий слой металла, напыленного в вакууме на стекло. Последний помещается в кассету 7 (см. рис. 1). В этом случае о коррозионных потерях можно судить по изменению сопротивления напыленного слоя. Сопротивление образца измеряли мостом постоянного тока (чувствительность прибора 10 ом). Расчет коррозионных потерь проводился согласно [5]. [c.168]

Из этой группы наибольшее распространение получили резисторы со слоем сопротивления из двуокиси олова, который получается либо путем термического разложения хлористого олова при t = 450° С и осаждается на стеклянные основания в виде конденсирующихся паров. Другим способом раствор четырех.хлористого олова наносится пульверизацией на горячее основание t = 500—550° С), при этом образуется соляная кислота НС1 и двуокись олова SnOg. Пары соляной кислоты удаляются вентиляцией, а двуокись олова остается на поверхности стекла. [c.327]

Слой — Сопротивление вращению шипа 343—347, 355 — Слой — Эпюры давления 341, 351 Смазки — Влияние па коэффициент трения скольжения 15, 16 — Присадки проти-возадирные 28 [c.438]

Подачу воздуха следует регулировать дутьем и тягой, руководствуясь показаниями газоанализаторов или тягомеров. Наивыгоднейшее среднее содержание КОа за котлом устанавливается для каменного и бурого углей 12,0—12,5%. Содержание ниже 8—10% связано с увеличением потери тепла с уходящими газами, а содержание более 13,0—13,5% —с химической непслнотой горения. О причинах отклонения режима топки от нормального можно судить по показаниям двух дифференциальных тягомеров. Топочный тягомер / (фиг. 194) показывает сопротивление решетки со слоем топлива, котловой тягометр 2 — сопротивление газоходов. При прогаре или слишком тонком слое топлива сопротивление решетки и показания топочного тягомера уменьшаются, показания же котлового тягомера увеличиваются вследствие увеличения избытка воздуха и возрастания скорости газов и сопротивления газоходов. При шлаковании или слишком толстом слое сопротивление решетки увеличится, показания же котлового тягомера уменьшатся вследствие уменьшения избытка воздуха и сопротивления газоходов. На основании этого составлена инструкция (табл. 17). [c.225]

При прочном сцеплении между слоями сопротивление деформации биметалла можно с достаточной точностью принимать равным расчетному среднепропорциональному сопротивлению деформации отдельных слоев. [c.152]

Контактная усталостная прочность цементованного слоя (сопротивление слоя усталостному выкрашиванию) [c.621]

Наклон волокон имеет существенное значение и при сжатии заметное снижение сопротивления начинается при угле 7—8 , при дальнейшем увеличении угла наклона до 45° происходит резкое падение сопротивленип, после чего оно с увеличением угла наклона снижается медленно. При угле между направлениями силы и волокон 90° будет уже сжатие поперек волокон. Несмотря на сравнительно малое сопротивление в этом случае Д. все ке довольно часто работает под такой нагрузкой. В качестве примера достаточно указать на шпалы, ступицы колес, соединения деревянных деталей болтами и пр. Испытания на сжатие поперек волокон связаны с известными затруднениями, т. к. в этом случае не всегда можно определить разрушающий груз. При сжатии поперек во.т1окон Д. уплотняется, и нередки случаи, когда высота образца уменьшается до /з начальной величины, а разрушение не наступает. В силу этого обычно ограничиваются или определением груза при пределе пропорциональности (по диаграмме сжатия) или же груза при определенной, заранее заданной величине деформации (напр. 5% по амер., англ. и герм, стандарту). При этом груз м. б. приложен на всю поверхность образца (смятие 1-го рода) или только на часть поверхности (смятие 2-го рода). Т. к. во втором случае имеют место изгиб и перевертывание волокон, то обп1ее сопротивление получается выше. Сопротивление сжатию поперек волокон (по Белелюбскому) составляет менее трети (27%) от сопротивления сжатию вдоль волокон для Д. хвойных пород и менее половины (40%) для Д. лиственных. Винклер нашел, что в среднем это отношение составляет 0,36, что почти совпадает с данными Белелюбского. Предел пропорциональности при сжатии поперек волокон очень низок у хвойных (примерно 0,35 от временного сопротивления для сосны) и довольно высок у лиственных (0,70 от временного сопротивления для дуба и березы). Отношение между пределами пропорциональности при сжатии вдоль и поперек волокон для Д. дуба (по Перелыгину) получилось равным 6 1 и ясеня 4 4. В Д. пород с хорошо развитыми сердцевинными лучами (дуб, бук, клен) сопротивление радиальному сжатию выше (груз при пределе пропорциональности примерно в 1,5 раза больше), чем тангентальному. В Д. пород с узкими лучами (ясень, каштан) сопротивление по обоим направлениям примерно одинаково, а у хвойных сопротивление танген тальному сжатию заметно превышает сопротивление радиальному сжатию предел пропорциональности для Д. лиственницы в первом случае в 1,5 раза выше. При косом направлении годовых слоев сопротивление сжатию поперек волокон оказывается ниже, чем при радиальном и тангентальном сжатии минимум сопротивления для Д. ели по данным Ланга соответствует углу между направ.иениями силы и годовых слоев в 45—60°. [c.104]

П. Жигаловский И. В. Приближенный метод решения динамической контактной задачи для жесткой балки на упругом слое.— Сопротивление материалов и теория сооружений , вып. 13, Киев, Будивельник , 1971. [c.343]

Обе обмотки намотаны на общем каркасе из листовой стали. Непосредственно на каркас уложена пусковая обмотка, имеющая три витка голой меди МГМ сечением 1,95x90 мм витки изолированы миканитом. Обмотка независимого возбуждения укладывается поверх пусковой обмотки и имеет 104 витка (у генератора МПТ-84/39—105) изолированного медного провода сечением 4,1 Хб,9 мм, уложенных в девять слоев. Сопротивление пусковой обмотки и обмотки независимого возбуждения для генератора ГП-ЗООА 0,00314 и 0,81 ом соответственно, для генератора МПТ-84/39 0,003 и 0,69 ом. Обмотки независимого возбуждения и пусковая каждого полюса между собой соединены последовательно. Для упрощения конструкции шин, соединяющих обмотки полюсов, катушки четырех полюсов имеют открытые выводы, а четырех других— перекрещенные. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...