Коэффициент нормальной вязкост

Постоянная Е была названа коэффициентом нормальной вязкости Хонда и Конно. [Если ///л Jx7 x = т, то (5.30) дает Е Ех. ] Продольные колебания стержня, поведение которого подобно поведению тела Фохта, можно представить уравнением (5.1), если Е приравнять ВЕ и г ВЕ, где В — величина, зависящая от формы стержня и имеющая размерность квадрата длины. Значит, из (5.6) логарифмический декремент Д приближенно будет выражен так [c.106]

Здесь Е — модуль Юнга и Е — коэффициент нормальной вязкости . Если теперь материал испытывает синусоидальные колебания частоты Jt7/2 t, то имеем [c.147]

Коэффициент нормальной вязкости можно определить по экспериментальным данным, полученным при изгибных колебаниях. Для стали СтЗ Г/,, = 10 с для железобетона а = 1,2 X Х10 с для дерева Тн а = 2,19-10" с и для резины Тн,а — = 1,3-10" с. [c.19]

Жидкости, у которых коэффициент динамической вязкости не зависит от скорости, а изменяется под влиянием давления и температуры, называют ньютоновскими или нормальными жидкостями. Кроме них существуют аномальные (неньютоновские) жидкости нефтепродукты, смазочные масла, коллоидные растворы, для которых закон внутреннего трения выражается в виде [c.10]

Здесь т] — первая вязкость нормальной части, i > С2 и Сз — коэффициенты второй вязкости, связанные с релаксационными процессами. Первая же вязкость сверхтекучей части, как и должно быть, отсутствует. В правую часть уравнения непрерывности энтропии (2.19) добавляется диссипативная функция [c.657]

Ро Ио 0 — плотность и коэффициенты динамической вязкости и теплопроводности при нормальных условиях [c.255]

Одной из причин демпфирующих свойств сплошной среДы считается вязкость, которая характеризуется двумя коэффициентами — коэффициентом касательной (тангенциальной, сдвиговой) вязкости т] и коэффициентом нормальной (объемной) вязкости [c.14]

Для стыков по аналогии с коэффициентами внутренней вязкости введем коэффициенты нормальной и тангенциальной вязкости (контактной вязкости) и Коэффициент вязкости стыка представляет собой удельное демпфирование, приходящееся на единицу площади. В этом его отличие от коэффициентов нормальной и тангенциальной вязкости материалов, что отражено и в обозначениях. На основании определения коэффициентов вязкости при нормальных смещениях в стыке площадью Р затухание будет равно [c.23]

Оправки рассчитываются как консольные стержни на упругом основании, причем упруги основанием является стык с коэффициентом контактной податливости ka и коэффициентом контактной вязкости в нормальном направлении к поверхности стыка Ser- [c.32]

Плавательные движения крупных водных животных характеризуются с гидромеханической точки зрения большой величиной отношения характерных значений силы инерции к характерным вязким силам в окружающей воде, т. е. числа Рейнольдса Ре == K /v 1. Здесь V — средняя скорость плавания, I — длина животного, V — коэффициент кинематической вязкости жидкости. Обычно число Рейнольдса для различных рыб и китообразных при нормальных условиях плавания лежит в области 10 < Ке < 10 . При таких больших числах Рейнольдса проявление вязкости ограничивается главным образом тонким пограничным слоем, примыкающим к поверхности тела. Это прежде всего верно для животных с телами обтекаемой формы в условиях волнообразного плавания, когда отсутствует отрыв потока и за телом образуется лишь очень тонкий след. В таких случаях пограничный слой будет непрерывно нарастать по длине тела рыбы, но его максимальная толщина (в конце у хвоста) обычно составляет не больше чем несколько процентов от толщины рыбы. Поэтому можно пренебречь вязкими эффектами прн анализе течения впе этого пограничного слоя. [c.93]

Коэффициенты 1. Сг. Сз, имеют смысл коэффициентов второй вязкости. Всего, таким образом, имеется три независимых коэффициента второй вязкости, т] является коэффициентом первой вязкости, и он существенно связан с нормальным движением, а и есть коэффициент теплопроводности. Как и следовало ожидать, коэффициента, аналогичного первой вязкости, для сверхтекучего движения не возникает. [c.64]

Задача о вычислении коэффициента первой вязкости очень сходна с рассмотренной выше задачей о теплопроводности. Рассмотрим сверхтекучий гелий, в котором нормальная скорость является функцией координат. [c.119]

В гидродинамике сжимаемой вязкой жидкости принимается второе обобщение гипотезы Ньютона, согласно которому среднее нормальное напряжение равно сумме давления (со знаком минус) и произведения коэффициента второй вязкости Т1 на скорость относительной объемной деформации е [c.18]

Систематические исследования коэффициента динамической вязкости нормальных гомологов алканов и алкенов, проведенные В. Е. Люстерником и А. Г. Ждановым [157, 158], и наши результаты по коэффициенту теплопроводности позволяют распространить теорию на сложные многоатомные молекулы, у которых число внутренних степеней свободы более чем на порядок превосходит общее число степеней свободы любого ранее рассмотренного газа. Надежные данные по теплоемкости газообразных углеводородов имеются в [108, 150]. [c.204]

Выберем в качестве масштаба длины, времени, скорости, давления и температуры г,, /V, у/г, / г , уу/ 15/% соответственно. Здесь р - плотность, V, % - коэффициенты кинематической вязкости и температуропроводности, у = -0,( 1 ) Ищем возмущения вектора скорости, давления, температуры и нормальной составляющей свободной поверхности в виде [c.4]

Таким образом, из трех рассмотренных частных случаев последний случай дает наиболее реалистичные результаты относительна разностей нормальных напряжений. Однако в этом случае вязкость оказывается не зависящей от скорости сдвига. Исходя из феноменологической точки зрения, результаты проведенного анализа можно было бы воспринять как указание, что постоянную а лучше всего выбирать в диапазоне О, —1. При этом получается, что (i) вязкость зависит от скорости сдвига, (ii) разность первых нормальных напряжений положительна и ее коэффициент зависит от скорости сдвига и (iii) отрицательная разность вторых нормальных напряжений по модулю меньше, чем разность первых. Все три указанные особенности обычно характерны для полимерных веществ. [c.233]

Рис. 5. Зависимость коэффициента нормальной вязкости в стыке от количества смазки при давлении в стыке 2,5—13Дкгс/см

Сделаем заключительные замечания. Уравнения типа (6-3.46) предлагались в литературе при попытке предсказать зависимость от скорости сдвига как вязкости, так и коэффициентов нормальных напряжений в вискозиметрическом течении. При этом не было замечено важное обстоятельство, состоящее в том, что уравнения, подобные уравнению (6-3.25), также могут быть приспособлены для объяснения наблюдаемой зависимости данных от скорости сдвига при соответствующем выборе функций i 5i и oIjj. Типичным примером этому служит обсуждавшаяся ранее модель Тэннера и Симмонса см. уравнения (6-3.37) и (6-3.38). Следовательно, если даже требуется лишь подгонка данных, нет необходимости вводить уравнения типа (6-3.46), поскольку это связано с принципиальными трудностями, подобными описанным выше, и противоречит экспериментальным результатам. [c.231]

Учет характеристики грунта. В п. 45 мы объяснили сопротивление перекатыванию гистерезисом в материале катка и основания, по которому он перекатывается. Однако гистерезис не является единственной причиной существования сопротивления перекатыванию. При перекатывании, например, малодеформирующегося катка по невполне упругому грунту, несовершенная упругость которого характеризуется тем, что он не сразу теряет осадку, полученную в результате приложения нагрузки, а по истечении известного времени, зависящего от коэффициента жесткости грунта с кПсмР и коэффициента его вязкости р, кГ-сек смР (такие грунты называются релаксирую-щими), сопротивление перекатыванию выражается также в смещении нормальной реакции от линии нагрузки на некоторое плечо а, величина которого, как установил А. Ю. Ишлинский в своей работе [47], будет [c.380]

Таким образом, давление р в любой точке жидкости больше среднего нормального давления на дополнительную величину, пропорциональную дивергенции местной скорости V -v. Константой пропорциональности является коэффициент объемной вязкости, который связывает напряжения со скоростью объемной деформации, аналогично тому как сдвиговая вязкость связывает напряжения со скоростью линейной сдвиговой деформации. Объемная вязкость важна в случаях, в которых жидкость подвержена действию быстронеременных сил, как, например, при ультразвуковых колебаниях. Для одноатомных газов с малой плотностью х = 0. Суще- ствуют формулы, определяющие к для разреженного многоатомного газа и для плотных газов [28]. Для дальнейшего изучения этих вопросов необходимо обратиться к книгам Ариса [3] и Ландау и Лифшица [35]. [c.41]

Уравнения движения для вязкой, сжимаемой жидкости приводим здесь в окончательном виде, без вывода ). Они значительно отличаются от уравнений движения для вязкой, несжимаемой жидкости. Дело в том, что в случае вязкой, сжимаемой жидкости приходится вводить, наряду с коэффициентом-вязкости [1, также другой коэффициент, характеризующий вязкость мы обозначим этот коэффициент через Я. Если предаоло-жить, по аналогии с тем, как это имеет место для несжимаемой жидкости, что и в газе давление в каждой точке есть взятое с обратным знаком -среднее арифметическое из нормальных напряжений, приложенных к трем взаимно перпендикулярным площадкам, проходящим 1ерез данную точку, [c.532]

Коэффициент динамической вязкости м- для воды больше, чем для воздуха, и меньше, чем, например, для смазочного масла. При нормальных условиях для воды Ро =184- 10 /сг сек/лг а для воздуха fi,, =1,82 10 кг сек1м . [c.12]

Коэффициент кинематической вязкости, наоборот, значительно больше для воздуха, чем для воды, что объясняется существенным различием в их плотности при нормальных условиях для воды Vq = 1,8 10 м 1сек, а для воздуха -о = 14,9 10 м сек. [c.12]

Исследуя движение турбулентных струй в таких условиях И. В. Лебедев использовал в работе [29] выводы теории Л. Пранд-тля о постоянстве в поперечных сечениях струи кинематического коэффициента турбулентной вязкости, определяемого как отношение касательного напряжения на поверхности выделенного элемента потока к градиенту изменения скорости в направлении, нормальном к стенке, умноженному на плотность среды. При этом принимается, что величина указанного коэффициента, сохраняя постоянное значение в каждом данном поперечном сечении струи, меняется от сечения к сечению. Для каждого данного поперечного сечения условно считается неизменным и статическое давление, и на этом основании рассматривается уравнение равновесия выделенного элемента потока с учетом лишь сил, действующих в продольном направлении. При этих упрощающих допущениях выведено дифференциальное уравнение плоского движения элемента среды. Анализ полученного таким образом уравнения привел к заключению о том, что для характеристик течения при заданном отношении (см. рис. [c.173]

В этот обобщенный закон для тензора микрокручений входят три коэффициента вращательной вязкости т) , и т)". Коэффициент вращательной вязкости т) (вязкости катания) численно равен моменту, рассчитанному на единицу поверхности участка среды, когда он вращается по отношению к соседним участкам с градиентом угловой скорости, равным единице. Два других коэффициента вращательной вязкости учитывают влияние внутренней плотности. пары сил . При нормальных условиях влияние этих членов с коэффициентами г]г и т]г в уравнении (1-11-28) пренебрежимо мало [Л. 1-7]. [c.47]

Следует отметить, что для описания любого избыточного поглощения формально можно использовать зависящий от частоты коэффициент объемной вязкости. Однако имеются некоторые важные соображения, которые, по-видимому, позволяют сделать вывод, что в случае релаксационных процессов использование коэффициента объемной вязкости, по крайней мере на низких частотах, носит не только формальный характер. Как показали Герцфельд и Лито-виц [36], в отсутствие равновесия (что характерно для релаксационных явлений) возникают отклонения нормальных напряжений от тех значений, которые они имели бы, если бы процесс протекал бесконечно медленно. Объемная вязкость, которая необходима для описания таких отклонений на низких частотах, определяется выражением (37), если избыточное поглощение по сравнению с классическим значением (40) отнести за счет объемной вязкости. Необходимо добавить, что Грин [33] получил выражение для объемной и сдвиговой вязкости, связывающее их с флуктуациями вириала. Герцфельд [35] вычислил с помощью этой теории объемную вязкость систем с внутренними степенями свободы и жидкостей, в которых существует равновесие между двумя состояниями с различным удельным объемом и одинаковой энтальпией. Найденные им выражения для объемной вязкости при низких частотах имеют такой же вид, как и выражения, которые можно получить, если рассматривать поглощение звука как соответствующий релаксационный процесс. [c.174]

Физическая природа электронной теплопроводности сверхпроводника аналогична природе теплопроводности или вязкости сверхтекучей бозе-жидкости. В обоих случаях речь идет о кинетических коэффициентах нормальной компоненты квантовой жидкости—совокупности элементарных возбуждений в ней. Рассмотрим здесь этот вопрос в рамдах той же модели БКШ (Б. Т. Гейликман, 1958). [c.500]

ГСССД P 233-87. Нормальный водород. Коэффициенты динамической вязкости и теплопроводности при температурах 14-1500 К и давлениях от состояния разреженного газа до 100 МПа Табл. рек. справ. данных/Госстандарт. ГСССД. М. 1987. Деп. во ВНИИКИ 22.02.88, № 446. [c.329]

Систематическое экспериментальное исследование коэффициента динамической вязкости жидких парафиновых углеводородов нормального строения (от н-октана до н-до-козана включительно) проведено А. С. Керамиди [202]. [c.207]

Обсудим эти результаты, предполагая параметры А, и ц постоянными величинами (не зависящими от к). Уравнение (6-4.5) показывает, что в общем случае вязкость есть функция к, стремящаяся к [X при А -> 0. Чтобы вязкость всегда была положительной величиной, параметр а следует ограничить неравенствами —1 а 1. Тогда вязкость будет, вообще говоря, убывающей функцией к, т. е. тем самым предсказывается псевдопластичное поведение. В общем случае разности первых и вторых нормальных напряжений отличны от нуля и обнаруживают зависимость соответствующих коэффициентов от к. [c.232]

Однако, наряду с перечисленными хорошими технологическими и конструкционными качествами, винипласт имеет недостатки, ограничивающие области его применения низкий температурный предел применения винипласта как самостоятельного конструктивного материа.ла (40—50° С) низкая удельная ударная вязкость (особенно при пониженной температуре) большой коэффициент линейного TepjMHne Koro расширения (почти в б раз больше, чем у стали) постепенная деформация под нагрузкой. Явление хладотекучести проявляется и при нормальной температуре, что следует учитывать при расчетах па прочность. [c.413]

Открытия, о которых рассказывалось в п. 7, ясно показали, что если коэффициенту вязкости в Не I можно приписать внолие определенный смысл, то охарактеризовать вязкость Не II таким же образом нельзя. Результаты первых работ по измерению вязкости Не II разными методами давали значения, отличающиеся в Ю " раз, что потребовало совершенно нового подхода к этой проблеме. Так как собственно явление сверхтекучести было рассмотрено в разделе 4, здесь, кроме данных но вязкости Не I, мы обсудим лишь вопросы о вязкости нормальной компоненты Не II и зависимость концентрации этой компоненты от температуры. [c.836]

Каждый из трех типов деформации характеризуется соответствующими критериями разрушения. Применимость того или иного критерия зависит от общей деформации, предшествующей разрушению. Области применимости критериев представлены заштрихованными зонами под ди аграммой деформирования (рис. 3.2). Для первой зоны (до точки А) характерно однопараметрическое описание поля напряжений в вершине трещины. При этом для каждого из трех видов деформации параметрами являются коэффициенты интенсивности напряжений К,, К , К, . Разрушение наступает в момент достижения одного из параметров (или их комбинации) некоторого критического уровня, например, Kj = Kjj,, где — критическое значение коэффициента интенсивности напряжений или вязкость разрушения для трещин нормального отрыва. При этом пластическая деформация в вершине трещины должна быть минимальной. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...