229 — Сила нормальная 228 — Схема

Рассмотренная схема обтекания контура тела потенциальным потоком предполагает отсутствие в потоке гидравлических потерь, поскольку подъемная сила нормальна к скорости потока vo и процесс обтекания осуществляется без затраты энергии. [c.139]

Изложенный в этом параграфе метод обеспечивает определение подвижности механизмов с учетом сил нормального взаимодействия элементов кинематических пар на стадии выбора принципиальной схемы механизма. Полноценное и окончательное суждение о подвижности механизма, спроектированного по выбранной схеме,. может быть сделано лишь после определения коэффициента полезного действия механизма, т. е. с учетом сил трения элементов кинематических пар, что возможно после определения геометрических форм и-размеров сопрягаемых элементов кинематических пар. КПД механизма является полноценной и объективной характеристикой возможности движения механической системы и в любом ее положении должен быть больше нуля. [c.28]

В табл. 8 приведены амплитуды неуравновешенных моментов только для двухтактных двигателей нормальной схемы с одинаковыми взаимно отстоящими друг от друга цилиндрами (расстояние t7) [1], [69], [185], так как при зеркальном расположении кривошипов, обычно применяемых в четырехтактных двигателя с четным количеством цилиндров, моменты гармонических сил инерции относительно оси, перпендикулярной к сбалансированному валу, будут уравновешенными. [c.144]

Для схемы по фиг. 117, б сила, нормальная к рабочей поверхности ролика, определяется из условия равновесия соответствующей чашки [c.425]

При генераторном торможении с рекуперацией энерги и, т. е. с возвратом её в сеть, электродвигатель остаётся приключённым к сети по нормальной схеме. Приводимый во вращение живой силой всего агрегата или спускающимся грузом двигатель выше некоторой определённой скорости о работает как генератор, получая механическую энергию от приводимой рабочей машины и возвращая её за вычетом промежуточных механических и электрических потерь обратно в сеть в качестве электрической (фиг. 3, б). Такое торможение часто называют просто рекуперативным по условиям высокой скорости оно может быть использовано сравнительно редко. [c.4]

Из общего курса физики известно, что на поверхности раздела фаз действует так называемое поверхностное натяжение — сила, стремящаяся сократить до возможного минимума величину поверхности жидкости. Напомним, что поверхностным натяжением а называется сила, действующая на единицу длины периметра поверхности эти силы, нормальные к периметру и касательные к поверхности, изображены стрелками на схеме, представленной на рис. 5-7 (на этом рисунке изображен некоторый мысленно вырезанный участок поверхности раздела фаз). Поскольку в случае плоской поверхности раздела фаз во всех точках периметра рассматриваемого участка (рис. 5-7, а) силы поверхностного натяжения лежат в одной плоскости, то очевидно, что равнодействующая этих сил равна нулю. Иное депо в случае криволинейной поверхности раздела фаз. Как видно из рис. 5-7, б, в этом случае силы поверхностного натяжения в различных точках периметра участка лежат в разных плоскостях и их равнодействующая уже не равна нулю. При этом очевидно, что эта равнодействующая тем больше по величине, чем больше кривизна поверхности раздела фаз. Нетрудно видеть, что эта [c.150]

Таким образом, характер движения регулирующего органа определяется его кинематической связью с поршнем сервомотора и силами, действующими в механизме. В нормальной схеме регулирования гидротурбины (фиг. 62) время закрытия регулирующего органа от открытия, соответствующего максимальной мощности турбины, до нуля устанавливается выбором гидравлического сопротивления маслопроводов. Обычно это производится на напорном (при движении сервомотора на закрытие) маслопроводе, т. е. за счет коэффициента А,. Для этого или ограничивают максимальное открытие золотника или устанавливают в маслопроводе дросселирующую шайбу, которые ограничивают скорость движения поршня таким образом, что время закрытия получает желаемую величину. Но при таких устройствах характер движения регулирующего органа за выбранное время закрытия получается в естественном виде, обусловленном действующими силами и кинематикой механизма. [c.170]

Кольцевые волнистые шайбы, компактные по габаритам и простые в изготовлении, служат надежным упругим элементом, обеспечивающим нужный натяг в различных узлах конструкций. Представляется, что достаточно достоверной расчетной схемой для кольцевой волнистой пружины является плоское кольцо, нагруженное в местах контакта с опорными плоскостями силами, нормальными плоскости кольца, в предположении заделки опорных сечений АА, ВВ, СС. .. (рис. 8.2, а), за которыми сохраняется при сжатии шайбы лишь свобода для поступательного движения в радиальном направлении. В связи с этим контактные силы в любом из опорных сечений при их приведении к оси кольца [c.207]

Таким образом, для захвата металла валками и начала прокатки необходимо, чтобы коэффициент трения был больше тангенса угла захвата или, что то же самое, угол трения был больше угла захвата. В процессе захвата полосы валками, образования дуги контакта и заполнения металлом зазора между валками, схема сил, действующих на полосу, все время изменяется. Такой процесс прокатки называется неустановившимся. После вы хода переднего конца полосы из валков величина и. положение равнодействующих сил нормального давления и сил трения в процессе прокатки не изменяются (за исключением прокатки заднего конца). Такой процесс прокатки называется установившимся. Соприкосновение металла с валками в установившемся процессе происходит по всей длине дуги контакта. [c.37]

В большинстве случаев манометр подсоединяют через промежуточную месдозу, принципиальная схема которой представлена на фиг. 15. Внутренняя плоскость 1 толстостенной коробки 2 цилиндрической формы заполняется маслом или глицерином эта полость соединяется трубопроводом 3 с манометром 4. Сверху коробка герметически закрывается мембраной 5 (диафрагмой) из резины или гофрированной металлической фольги. На мембрану устанавливается цилиндр 6, и он плотно стягивается с коробкой 2 болтами. В цилиндр 6 опускается поршень 7, на который передается измеряемая сила. Упругий прогиб мембраны 5 под действием этой силы, нормально направленной к торцу поршня, вызывает уменьшение внутреннего объема коробки 2, и жидкость, заполняющая полость 1, вытесняется по трубке в манометр. Стрелка последнего вследствие повышения давления переместится на некоторый угол, пропорциональный количеству вытесненной из коробки жидкости. В то же время отклонение стрелки манометра пропорционально упругому перемещению мембраны внутрь коробки и величине силы, действующей на поршень. [c.32]

Сила нормальная 228 — Схема передачи 229 [c.686]

Построить эпюры продольных сил, нормальных напряжений и перемещений поперечных сечений для брусьев, схемы которых даны на рисунке к задаче 1.15. [c.13]

Вариаторы с клиновым механизмом самозатягивания. Для схемы по фиг. 15 сила, нормальная к рабочей поверхности [c.450]

Из схемы действующих сил (рис. 315) видно, что силы нормального давления N создают большие радиальные усилия R, вызывающие упругую деформацию колец. После снятия нагрузки размеры колец и всей пружины восстанавливаются за счет сил упругости. [c.386]

Более сложной, по сравнению с рассмотренной в 42, будет задача об упругом равновесии непрерывно-неоднородного полого цилиндра, обладающего цилиндрической анизотропией и ортотропного, нагруженного по внутренней и наружной цилиндрическим поверхностям равномерно распределенными нормальными давлениями р и д (на единицу площади). Мы рассмотрим плоскую деформацию полого цилиндра для частного случая, когда ось анизотропии совпадает с геометрической осью 2. Цилиндр является ортотропным, а коэффициенты деформации зависят только от г объемные силы отсутствуют. Схема задачи такая же, как на рис. 71. Длина цилиндра предполагается бесконечной или конечной, но торцы закрепленными. [c.238]

На рис. 37 приведены схемы сил при двух значениях переднего угла у и V", причем 7" > у. Для рассмотрения влияния направления исходных сил на силы резания допустим, что в обоих случаях при у ц у" исходные силы одинаковы. При повороте исходных сил (нормальных сил и сил трения) сумма их проекций на вертикальную ось 2—2 изменится незначительно, а разность их проекций на горизонтальную ось Г—Г изменится весьма значительно. [c.61]

Для расчета опор, валов и различных конструкционных элементов зубчатых механизмов возникает необходимость в определении сил, действующих в зацеплении. На рис. 79 приведена схема сил, действующих на цилиндрическое косозубое колесо, после разложения на составляющие силы нормального давления Р , направленной по линии зацепления. [c.119]

Достоинства утки хорошо известны. Вкратце они сводятся к следующему в отличие от нормальной схемы, у статически устойчивой утки подъемная сила горизонтального балансирующего оперения суммируется с подъемной силой крыла. Поэтому при тех же несущих свойствах площадь крыла можно, грубо говоря, уменьшить иа величину площади оперения, в результате чего уменьшаются размеры, масса и аэродинамическое сопротивление самолета, а его аэродинамическое качество растет (рис 97). Еще более выгодным является тандем, который по способу балансировки принципиально не отличается от утки , но позволяет создать еще более компактную машину. По сути дела, в тандемной компоновке общая несущая площадь разбивается на два равных или приблизительно равных крыла, линейные размеры которых примерно в 1,4 раза меньше аналогичного крыла самолета нормальной схемы. [c.119]

Говоря о достоинствах и недостатках рассмот]ренных схем, следует иметь в виду, что в нормальной схеме крылья несколько искажают поток воздуха и мешают работе рулей, так как они расположены впереди рулей. Чтобы устранить этот недостаток, рули совмещают с крыльями. В этом случае схему называют бесхвостка . Кроме того, у ракет с нормальной схемой угол атаки рулей отрицательный, и, следовательно, аэродинамическая сила, создаваемая ими, направлена вниз. Поэтому для компенсации силы тяжести площадь крыльев должна быть увеличена. [c.102]

Этого недостатка нет у схемы утка у нее подъемные силы рулей и крыльев направлены в одну сторону, благодаря чему площадь несущих поверхностей больше, чем у нормальной схемы. [c.102]

Теперь для расчета можно принять следующую схему зуб рассматривать как консольную балку, нагруженную на конце консоли нормальной к поверхности силой Q (рис 194). Угол у между линией действия силы Q и нормалью к оси симметрии зуба в рассматриваемый момент времени несколько больше угла зацепления а (см. рис. 191). [c.295]

Решение. 1. Рассекая стержни и заменяя действие их отброшенных частей на жесткий брус нормальными силами Лд и N2, получаем расчетную схему (рис. 2.30, б), для которой запишем уравнение статики (уравнение моментов сил относительно точки А) [c.175]

Расчет на прочность. Расчет производят для высоконагруженных винтов по опасному сечению винта, для установления которого строят эпюры продольных сил и крутящих моментов. Для домкрата расчетная схема и эпюры показаны на рис. 3.J18. От чашки домкрата до гайки нормальная сила N равна осевой силе F [c.376]

Решение. В схему расположения внешних сил вносится только одно изменение нормальная сила реакции R оказывается смещенной относительно центра тяжести С колеса в сторону его движения на [c.259]

Законы Кулона можно установить на приборе, схема которого дана на рис. 65. На этом приборе, изменяя вес гири, можно изменять нормальное давление Р (или равную ему по величине нормальную реакцию N) между трущимися поверхностями. Изменяя же вес гирь Q, можно изменять силу, которая стремится двигать тело вдоль поверхности другого тела, являющегося связью. Очевидно, фго, если сила С) = О, то тело находится в равновесии и сила трения Р равна нулю. [c.63]

Решение. Эпюры поперечных сил и изгибающих моментов для заданной схемы нагружения были уже построены ранее (см. рис. 2.115). Сначала проверим прочность балки по нормальным напряжениям, а для этого вычислим момент сопротивления ее поперечного сечения [c.278]

Пример 125. На рис. 360 показана схема конструкции рычажного пресса. Предполагая, что тяга ВС горизонтальна, определить отношение сжи-<лающей тело силы S к приложенной нормально к рукоятке в точке А силе Р в зависимости от углов а, О и ф, если отношение OiA к OiS равно п. Размеры указаны на рисунке. [c.330]

На рис. 14.10,6 показана схема конической фрикционной муфты. Конические поверхности трения позволяю создать на них значительные нормальные давления и силы [c.251]

Указание. При расчете рамы (схема ж) нормальные силы, действующие в ее элементах, не учитывать. [c.185]

Решение. Схема сил йзображена на рис. 82. Сила нормальной реакции равна по модулю давлению тела на наклонную плоскость N = Р os 30°. Сила трения Т= JN =/Р os Ж =4дН. Эту задачу можно было бы решить, составив дифференциальное уравнение движения точки в проекции на наклонную плоскость и затем проинтегрировать это уравнение. Так как в условие задачи входят скорость и время, и силы или постоянны или зависят от времени, то надо применить теорему об изменении количества движения точки. Направим ось х по наклонной плоскости и составим первое уравнение [c.115]

Рис. 31.1. Условная схема процесса резания а — 1 — обрабатьшаемый материал 2 — стружка 3 — подача смазочно-охлаждающих средств 4 — режущий клин 5 — режущая кромка, ср — угол сдвига, характеризующий положение условной плоскости сдвига (П) относительно плоскости резания у — главный передний угол режущего клина — сила резания Ру — сила нормального давления инструмента на материал С,, , С, —

Измерительные устройства типа разрезного валка, применимые для исследования сил трения при прокатке, имеют разное конструктивное оформление. На рис. 40 показана схема валка конструкции В. Н. Выдрина и Л. М.. Агеева [65]. Под действием сил трения вкладыш стремится повернуться относительно точки опоры, совпадающей с осью валка. Силы трения измеряют с полющью двух тензометрических тяг, а силы нормального давления определяют датчиками, наклеенными на верхнюю и нижнюю стенки паза. [c.51]

Вариаторы с клиновым механизмом самоза>ягивания. Для схемы по фиг. 52 сила, нормальная к рабочей поверх- [c.709]

Реакции на опорах ведущего вала вызываются действием двух сил нормальной силы от шестерни постоянного зацепления промежуточного вала и реакции LJ передней опоры ведомого вала. Схема сил, действующих на вал, приведена на рис. 107,6. Суммарные реакции на опорах представляют собой геометрические суммы вертикальргых и горизонтальных реакций. [c.200]

Основным параметром плужкового сбрасывателя является угол п установки плужка относительно продольной оси ленты (рис. 17, а). В соответствии со схемой в момент разгрузки на частицу сыпучего или единичного штучного груза массой т действуют силы сила трения груза о ленту сила нормальной реакции [c.78]

Неисправные двигатели второй половины электровоза отключаются переводом ножей ОД5-6 пли ОД7-8 в нижнее положение. На позициях последовательного соединения силовая цепь отличается от нормальной схемы тем, что ток через переключенные в нижнее положение ножи ОД будет обходить не- исправные двигатели. В цепи управления при отключении ножей ОД первой или второй половины электровоза размыкаются блокировки 0Д1 в проводах К14—К15 или ОД//в проводах/С75—К26. Этим исключается перевод силовой цепи тяговых двигателей в режим рекуперативного торможения, так как катушки вентилей тормозных переключателей теряют цепь заземления. В случае отключения двух двигателей во второй половине электровоза при переходе с последовательного на последовательно-параллельное соединение на первой позиции перехода размыкается блокировка ОДП в проводе 12 и выключается контактор 6-2. В цепь исправных двигателей второй половины электровоза вводится дополнительное сопротивление. Кроме того, размыкаются блокировки ОДП в проводах КП-К21 и КП-К22. При последовательном соединении размыкание этих блокировок не изменит положение контакторов 2-2 и 17-2, так как катушки их вентилей будут получать питание через блокировки КСПО-С. На последовательно-параллельном соединении, если отключены ОД на второй половине электровоза, контакторы 2-2 и 17-2 включиться на смогут (блокировки КСПО-С и ОДП разомкнуты) и двигатели V , VI, VII и VIII полностью отключаются. Тяговую силу развивают первые четыре тяговых двигателя. Если отключены двигатели на первой половине электровоза, то вследствие переключения ножей 0Д2 изменяется порядок шунтирования двигателей при переходе на последовательно-параллельное соединение. В этом случае ток от БВ51 через контакторы КЭ-ЗО-О, КЭ-31-0 и замкнувшийся КЭ-33-0 пойдет в тяговые двигатели второй половины электровоза, а двигатели первой половины будут зашунтированы. Причем во избежание разрыва силовой цепи электровоза контакторы 2-2 и 17-2 выключаются лишь после того, как замкнется контактор КЭ-33-0. Затем выключается КЭ-32-0, который прерывает цепь двигателей первой половины электровоза. [c.272]

Практически все самолеты, созданные во время первой мировой войны, были бипланами, выполненными в классической нормальной схеме. Расчалочные монопланы небольших размеров (они послужили прототипами первых истребителей), которые были распространены в довоенные годы (Блерио, Ньюпор, Моран и др.), постепенно сменились бипланами, они обеспечивали большую подъемную силу при меньшей массе конструкции и меньших геометрических размерах, а следовательно, большую грузоподъемность и лучшую маневренность. Скорости боевых самолетов в течение первой мировой войны оставались невысокими, их боевая эффективность определялась оружием, грузоподъемностью и маневренными возможностями. Высокая маневренность считалась важнейшим достоинством истребителя, и его классической схемой на многие годы стал биплан. Важнейшим достоинством бомбардировщика на многие годы стала его грузоподъемность. [c.369]

Сварку в аргоне плавящимся электродом выполняют по схеме, приведенной на рис. 5.11,6, г. Нормальное протекание процесса сварки и хорошее качество шва обеспечиваются при высокой плотности тока (100 А/мм и более). При невысокой плотности тока имеет место крупнокапельный перенос расплавленного металла с электрода в сварочную ванну, приводяниш к пористости шва, сильному разбрызгиванию расплавленного металла и малому проплавлению основного металла. При высоких плотностях тока перенос расплавленного металла с электрода становится мелкокапельным или струйным. В условиях действия значительных электромагнитных сил быстродвижущнеся мелкие капли сливаются в сплошную струю. Такой перенос электродного металла обеспечивает глубокое проплавление основного металла, формирование плотного шва с ровной и чистой поверхностью и разбрызгивание в допустимых пределах. [c.197]

Резание металлов — сложный процесс взаимодействия режущего инструмента и заготовки, сопровождающийся рядом физических явлений, например, деформированием срезаемого слоя металла. Упрощенно процесс резания можно представить следующей схемой. В начальный момент процесса резания, когда движущийся резец под действием силы Р (рис, 6.7) вдавливается в металл, в срезаемом слое возникают упругие деформации. При движении резца упругие деформации, накапливаясь по абсолютной величине, переходят в пластические. В прирезцовом срезаемом слое материала заготовки возникает сложное упругонапряженное состояние. В плоскости, перпендикулярной к траектории движения резца, возникают нормальные напряжения Оу, а в плоскости, совпадающей с траекторией движения резца, — касательные напряжения т .. В точке приложения действующей силы значение Тд. наибольшее. По мере удаления от точки А уменьшается. Нормальные напряжения ст , вначале действуют как растягивающие, а затем быстро уменьшаются и, переходя через нуль, превращаются в напряжения сжатия. Срезаемый слой металла находится под действием давления резца, касательных и нормальных напряжений. [c.261]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...