39, 66, 264, 275 — Влияние на циклическую прочность сталей

Рис. 191. Влияние термической обработки на циклическую прочность (сталь 45)

Следует отметить, что на близость результатов, полученных при изотермических и термоусталостных испытаниях с выдержками, указывают и результаты работы [14], где на примере испытаний с выдержками в цикле, проведенными по одинаковой программе изменения механических деформаций, показана хорошая корреляция между неизотермической (имитирующей термическую усталость) и изотермической длительной циклической прочностью стали 304 при максимальной температуре цикла 650° С. Таким образом, показано, что влияние циклического изменения температуры при данных условиях испытания оказалось незначительным и ос- [c.94]

Оценка влияния перечисленных выше ингибиторов на циклическую прочность стали СтЗ на воздухе после обработки в морской воде, содержащей ингибиторы, дана в табл. 5.6 [17], [c.100]

Таблица 5.6. Влияние ингибиторов на циклическую прочность стали СтЗ

Для проявления влияния коррозионных сред на механические свойства стали обычно требуется длительное время. Поэтому влияние это в основном наблюдаются при длительном действии нагрузки, причем именно длительное действие нагрузки и соответствует реальным условиям эксплуатации деталей машин, аппаратов и сооружений. Действительно, почти нельзя назвать такие детали, материал которых работал бы при единичном кратковременном действии нагрузки. В связи с этим в нашей монографии основное внимание уделено влиянию коррозионных сред на длительную и циклическую прочность стали. [c.6]

Особенно большое влияние на прочность стали в коррозионных средах оказывает знак напряжения это объясняется тем, что напряжения растяжения сильнее активируют физико-химические процессы, чем напряжения сжатия (например, первые вызывают большое снижение электродного потенциала, а вторые—его повышение [193]), и значительно ускоряют процесс наводороживания (46, 471. Однако основное отличие влияния напряжений растяжения от влияния напряжений сжатия на активацию воздействия среды на механические свойства стали состоит в том, что первые вызывают развитие дефектов в металле, тогда j как вторые препятствуют этому и даже залечивают существующие дефекты, о чем подробно говорилось в III—2. При защите стали от коррозионно-усталостного разрушения, вызванного как статически, так и циклически действующими напряжениями, стремятся воздействовать на все отмеченные факторы, влияющие на разрушение. В связи с этим можно наметить схему мероприятий по защите [c.178]

Рис. 74. Влияние среды как охлаждающего фактора на циклическую прочность стали ШХ-15. Образцы шлифованные, диаметр 7,55 мм, частота 2840 об/мин

Рис. 14. Влияние температуры отпуска на циклическую прочность стали ЗОХГСНА, выплавленной вакуу.мно-дуговой (сплошная линия) и открытий электродуговой плавкой (пунктирная линия) [40]

ВЛИЯНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ И МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ СТАЛИ [c.113]

Для оценки влияния металлургических дефектов на циклическую прочность стали представляет интерес определение коэффициента концентрации напряжений, создаваемой неметаллическим включением. [c.136]

Технологические способы повышения циклической прочности. Металлургические факторы. Большое влияние на циклическую прочность оказывает технология выплавки стали. Спокойные стали (раскисленные алюминием) имеют более высокие пределы выносливости, чем кипящие (раскисленные Мп и 81). Повышенной циклической прочностью обладают стали вакуумной плавки, а также полученные методами электроннолучевого и плазменного переплава или электродугового переплава под слоем синтетического шлака. [c.316]

Прокопенко А. В. Влияние низких температур на циклическую прочность конструкционных сталей// Проблемы прочности. 1978. № 1. С. 56—59. [c.636]

Рис. 48. Влияние дробеструйной обработки с различным диаметром с1 шариков на циклическую прочность мартенситностареющей стали с 18%К)

На рис. 54 представлены экспериментальные данные по влиянию концентрации напряжений на циклическую прочность легированной стали [c.87]

Вместе с тем в работе [278] подчеркивается, что названный эффект не является общим для сталей различных классов, приводится пример отсутствия влияния на длительную циклическую прочность роторной стали 1Сг—1Мо—0,25У (540° С) знака напряжений при выдержке. [c.36]

Однако широких обобщений по механизму, характеру и уровню влияния циклических нагрузок на хладостойкость стали для наиболее общих случаев пока не сделано. Вместе с тем обсуждение результатов даже небольшой части работ [73—83] по отдельным аспектам этого направления исследований показывает, что при создании машин и конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях низких температур, особое внимание следует уделять вопросам усталостной прочности. [c.53]

ВЛИЯНИЕ термической обработки НА циклическую прочность и микроструктуру малоуглеродистых сталей [c.175]

Три знакопеременной нагрузке влияние сварочных напряжений на прочность конструкции зависит от ряда факторов. Они практически не влияют на циклическую прочность конструкции в том случае, если материал находится в вязком состоянии и если в изделии отсутствуют конструктивные и технологические концентраторы напряжений. Сварочные напряжения могут снижать циклическую прочность при наличии повышенной концентрации напряжений, особенно в конструкциях из материала с пониженными пластическими свойствами. В то же время усталостная прочность может быть повышена созданием в конструкциях при помощи различных технологических процессов благоприятных остаточных напряжений. При анализе условий работы конструкции со сварочными напряжениями необходимо также учитывать, что в наиболее распространенных сварных соединениях из малоуглеродистой и низколегированных перлитных сталей участки шва и прилегающей к нему зоны термического влияния, где действуют напряжения растяжения., являются более прочными. [c.60]

Рис. 36. Влияние циклического изменения температуры на длительную прочность т/тр и длительную пластичность пря Т = 600° С различных сталей

Нестационарность нагружения. Фактических данных по влиянию нестационарности циклического нагружения на усталостные свойства титановых сплавов еще очень мало. В работе [75] было оценено влияние циклических перегрузок на усталостную прочность сплава титана ПТ-ЗВ и стали марок 15 и Ст4. Автор работы пришел к выводу, что у испытанных материалов, которые имели близкий предел выносливости, одинаковые кратковременные циклические перегрузки могут приводить к упрочнению и разу- [c.162]

Цель работы - изучение влияния коррозионно-артивных сред на циклическую прочность сталей в коррозионных среда> . [c.54]

Фиг. 13. Влияние ВТМО на циклическую прочность стали 55ХГР [94]

Циклическая прочность стали 18-8 с ниобием (AISI-347) в интервале температур 600—20° С изучалась на трубчатых образцах с отверстием и без отверстия и было установлено, что неоднородность материала оказывает сильное влияние на термостойкость [293. [c.350]

Легирующие элементы влияют на циклическую прочность сталей примерно так же, как и на их предел прочности. В работе [13] были приведены данные М. Хемпеля по влиянию различных легирующих элементов на усталостную прочность железа в условиях испытания на изгиб с вращением (рис. 6.13). На этом рисунке нижняя серия кривых относится к значениям предела [c.219]

Как известно, применение термомеханической обработки (ТМО) позволило существенно повысить предел прочности стали. На лабораторных образцах предел прочности стали со структурой мартенсита после ТМО достигает значений 250—350 кГ1мм . Влияние ТМО на механические свойства детально рассмотрено в работах [45—47]. Весьма важным вопросом является целесообразность использования ТМО для повышения циклической прочности стали, в особенности при наличии концентраторов напряжений. В этом направлении проведен ряд исследований 48-52]. [c.122]

В работе [52] изучено влияние деформации кручения при ВТМО на циклическую прочность стали 45. Результаты испытаний (рис. 90) показали, что малая деформация при ВТМО повышает предел усталости до 84 кГ1мм , т. е. более чем на 20%, по сравнению со сталью, подвергнутой обычной термообработке. Однако увеличение деформации кручением (удельного угла скручивания) приводит к понижению предела усталости до 78 кГ1мм . Это снижение авторы работы [52] объясняют интенсификацией процесса рекристаллизации деформированного аустенита при ВТМО и появлением в структуре закаленной стали продуктов немартенситного превращения. [c.126]

В работе [61] исследовали также влияние повторной закалки на циклическую прочность стали 55ХГР при симметричном консольном изгибе в одной плоскости (рис. 92). Как видно из кривых усталости, наивысший [c.126]

Влияние неметаллических включений на механические свойства и циклическую прочность стали 18ХНВА изучалось в работе [65]. На основе исследования изломов на 280 образцах, вырезанных из готовых изделий, была установлена связь между размерами и размещением неметаллических включений и величиной предела усталости. [c.129]

Влияние на циклическую прочность стали 18ХНВА оказывают особенности раскисления и микролегирование. Наибольший положительный эффект достигается при окончательном раскислении повышенным количеством алюминия без ввода силикокальция. Это изменяет природу и величину неметаллических включений, а также измельчает вторичное зерно и снижает склонность к росту зерна при нагревании [65]. [c.129]

Установлено, что наличие неметаллических включений обычного размера и типа для исследованной малопрочной стали (0й=93 кГ1мм ) не оказывает практически влияния на циклическую прочность стали. [c.141]

Различное влияние борирования на циклическую прочность стали Х17 и Х17Н2 можно объяснить разным строением диффузионного слоя на этих сталях. Борированный слой на стали Х17 отличается равномерностью, в то время как на стали Х17Н2 под основным боридным слоем происходит избирательная диффузия элементов по границам зерен. Это создает своего рода структурные концентраторы напряжений, являющиеся одной из основных причин отрицательного влияния борирования на усталостную прочность стали Х17Н2. [c.27]

ВТМО положительно влияет и на усталостные характеристики стали. В работе [94] было исследовано влияние обычной термической обработки и ВТМО на циклическую прочность рессорной стали 55ХГР (0,57% С 0,36% 51 1,03% Мп [c.56]

Из изложенного следует, что уровень циклической прочности титановых сплавов, определенный на надрезанных образцах, выше, чем алюми-ниевь1х сплавов соответствующей прочности, и находится на уровне прочных сталей. (Иеньший разброс данных свидетельствует о том, что испытания надрезанных образцов из титановых сплавов более надежны и показательны, видимо из-за однотипности технологии получения надреза (точение) и малого влияния вследствие этого состояния поверх- [c.143]

Несгационарность нагружения. При эксплуатации конструкций отдельные детали часто подвергаются нестационарным циклическим нагрузкам. Фактических данных по влиянию нестационарности циклического нагружения на усталостные свойства титановых сплавов мало. Автор работы [ 166] определял влияние циклических перегрузок на усталостную прочность сплава титана ПТ-ЗВ и стали марок 15 и Ст4. Он пришел к выводу, что у материалов, которые имели близкий предел выносливости, одинаковые кратковременные циклические перегрузки могут приводить и к упрочнению, и к разупрочнению, однако закономерности при этом не установлено. Сплав ПТ-ЗВ показал наименьшую чувствительность к перегрузкам. И.В. Козлов, Н. И. Вассерман и др. [ 167] провели исследования усталостной прочности образцов диаметром 10 мм сплава ВТ6 (Ов = 680 МПа, 5 = 16 %, 0= 49 %) при нестационарном нагружении круговым изгибом. Испытание большого количества образцов каждой партии позволяло с достаточной достоверностью проводить статистический анализ результатов и получать вероятностную картину предела выносливости при заданном числе циклов. Это дало возможность исключить влияние на получаемые усталостные характеристики естественного разброса при испытаниях. Прежде всего было определено действие предварительного нагружения циклическими напряжениями ниже стационарного предела выносливости на вторичный предел выносливости (рис. 108). Из рис. 108 видно, что предварительное нагружение сплава ВТ6 приводит к заметному повышению вторичного предела выносливости, несколько большего в области малой вероятности разрушения. [c.172]

Разов И. А., Художникова Л. Ф., Шевандин Е. М. Исследование влияния циклического нагружения на изменение склонности стали к хладноломкости.— В кн. Прочность металлов при переменных нагрузках. М., Изд-во АН СССР, 1961, с. 61—74. [c.189]

Влияние предварительного циклического растяжения на прочность стали обусловлено повреждвнвостью материала, вызванной пикличеоквм нагру- [c.55]

В настоящей работе изучено влияние скорости охлаждения заготовок после печного и индукционного нагрева па структуру, статическую и циклическую прочность малоуглеродистой стали Ст. 3 и низколегированной стали 10Г2С1, широко применяемых в строительстве. [c.175]

Гиренко В. С., Дейнега В. А. Изменение вязкости разрушения конструкционных сталей под влиянием циклического нагружения.— Пробл. прочности, 1971, № И, с. 16—23. [c.248]

Влияние термической обработки на циклическую прочность и микроструктуру малоуглеродистых сталей У Зотеев В. С.— В кн. Механическая усталость. металлов Материалы VI Междунар. коллоквиума. Киев Наук, думка, 1983, с. 175—183. [c.427]

Изучено влияние скорости охлаждения после печного и индукционного нагрева на структуру, статическую и динамическую прочность иизкоуглеродистой стали Ст. 3 и низколегированной стали 10Г2С1. Заготовки охлаждали вместе с печью, на воздухе, в масле и в воде. Установлено увеличение циклической прочности за счет поверхностной индукционной закалки. Причина повышения циклической прочности низкоуглеродистых сталей при увеличении скорости охлаждения и температур аустенитизации свя зана с обра.зованием структур с лучшим сочетанием механических свойств и более благоприятной системой остаточных напряжений в поверхностном слое металла. [c.427]

Деформационное старение, сущность которого заключаетсн в пластическом деформировании закаленной низкоотпущенной стали с последующим старением, повышает усталостную прочность стали 40Х при чистом изгибе в воздухе, увеличивает времп до разрушения в области высоких амплитуд циклических напряжений в коррозионной среде, независимо от степени деформации при старении (0—4 %). не оказывает влияния на условный предел коррозионной выносливости этой стали (Мой-сеев Р.Г. и др. [121, с. Т01]). [c.55]

В результате изучения влияния длины образца на циклическую прочность нестабильных аустенитных и аустенито-мартенситной сталей 30Х10Г10, 44Х10Г7, 70Х7Н7 было установлено ( 206], что статистическая теория прочности хотя и удовлетворительно объясняет экспериментальные данные по масштабному фактору, но не учитывает всех условий, при которых происходит пластическая деформация, в частности структурных изменений, нагрева образца в процессе циклического нагружения, теплоотвода и др. На выносливость сталей при знакопеременном изгибе с вращением помимо статического фактора существенное влияние оказывает кинетический фактор, а также соотношение и интенсивность процессов упрочнения и разупрочнения при непрерывном нагружении различных по величине объемов металла. [c.134]

Электрохимическими исследованиями, проведенными совместно с А.М.Крохмальным [208, с. 57—61], установлено рис. 100), что стационарный потенциал цинкового покрь Тия равен примерно -870 мВ, т.е. на 300-320 мВ отрицательнее стационарных потенциалов сталей. За 12 сут испытаний без приложения циклических напряжений (что соответствует базовому количеству циклов вращения 5 10 цикл) потенциалы оцинкованных образцов сдвигаются до — (780 — 800 мВ) вследствие формирования на поверхности плотного слоя оксидо-солевых продуктов коррозии, состоящих из оксидов и гидрооксида цинка. При высоких механических напряжениях происходит смещение электродных потенциалов стали на 80—100 мВ в отрицательную сторону от стационарного значения. Величина смещения потенциалов растет с уменьшением прочности стали и повышением уровня приложенного напряжения. Воздействие циклических напряжений в начале испытаний приводит к появлению в слое трещин, достигающих основного металла, что является причиной резкого смещения потенциала. На последующих этапах испытаний потенциалы образцов сдвигаются в положительную сторону на 30-50 мВ, а затем относительно стабилизируются (см. рис. 100, // участок кривой 3), что связано с пассивацией ювенильных поверхностей покрытия и контактированием коррозионной среды через трещины со сталью, имеющей более положительный потенциал, чем покрытие. Сдвиг потенци4ла в положительную область увеличивается с ростом уровня напряжений и понижением прочности стали, так как эти факторы усиливают разрушение покрытия, и площадь оголенной стали увеличивается. Потенциал образовавшейся коррозионной системы покрытие — основа лежит в достаточно отрицательной области (—900 мВ и ниже), поэтому поверхность стали находится в условиях полной электрохимической защиты в результате протекторного действия покрытия. Однако влияние высоких напряжений без коррозионного фактора приводит к развитию разрушения в глубь стали, что сопровождается интенсивным смещением потенциала в положительную сторону (/// участок). Полное разрушение образца сопровождается резким сдвигом потенциала в отрицательную сторону IV участок). [c.186]

Если влияние ВТМО на статическую прочность металлов достаточно широко освещено в литературе, то влияние этой обработки на циклическую прочность изучено в значительно меньшей мере. Изучалось влияние различных режимов ВТМО на предел выносливости образцов из стали 45Х с концентрацией напряжений. При этом оказалось, что наивысшим сопротивлением усталости обладают образцы, имеющие бейнитную структуру (40 НЕСэ) —600 МПа. Образцы, упрочненные по схеме ВТМО (43...45 НКСэ), имели сопротивление усталости 300 МПа. Сопротивление усталости образцов, имеющих сорбит-ную структуру (22...26 НКСэ), составило 410 МПа. Интересно [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...