Сплавы Температура горячего деформировани

Алюминиевые сплавы для щтамповок должны обладать высокими пластическими свойствами при температурах горячего деформирования и в то же время должны иметь высокие механические свойства после термической обработки в условиях эксплуатации. [c.97]

Нагрев металла при обработке давлением. Нагрев заготовок производится с целью уменьшить сопротивление деформированию. При горячей деформации сопротивление деформированию примерно в 10 раз меньше, чем при холодной. Это позволяет снизить стоимость изготовляемых изделий. Для каждого металла и сплава температура горячей обработки имеет свой верхний и ниж- [c.299]

ТАБЛИЦА 125. ДЛИТЕЛЬНАЯ ПРОЧНОСТЬ ШТАМПОВЫХ СПЛАВОВ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ НА НИКЕЛЕВОЙ И КОБАЛЬТОВОЙ ОСНОВЕ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ НАГРЕВА ПРИ ИСПЫТАНИИ [c.281]

Температура горячего деформирования медных сплавов, °С [c.61]

Физические свойства 42. 43 Химический состав 41 Сплавы медные 41 — 46. 523—525 — Диаграммы рекристаллизации 45 Температура горячего деформирования 61 [c.566]

Температуры горячего деформирования медных сплавов [c.79]

Осадка сплава ВТ2 в литом состоянии на вертикальном копре со скоростью деформации 9 ж/се/с и на гидравлическом прессе со скоростью 0,003 лг/се/с показывает, что деформация на вертикальном копре с большой скоростью при температурах горячего деформирования не позволяет деформировать этот сплав в литом состоянии более чем на 45%, в то время как деформация на гидравлическом прессе с малыми скоростями позволяет производить осадку иа 60% (фиг. 179). [c.257]

Температура горячего деформирования лежит в пределах 280 — 500°С в зависимости от состава сплава и вида деформации. Наиболее предпочтительной является деформация на гидравлических прессах. Химические составы деформируемых сплавов приведены в табл. 84, физические свойства—в табл. 85 и механические свойства — в табл. 86. [c.316]

Максимальную температуру нагрева, т. е. температуру начала горячей обработки давлением, следует назначать такой, чтобы не было пережога и перегрева. В процессе обработки нагретый металл обычно остывает, соприкасаясь с более холодным инструментом и окружающей средой. Заканчивать горячую обработку давлением следует также при вполне определенной температуре, ниже которой пластичность вследствие упрочнения (рекристаллизация не успевает произойти) падает и в изделии возможно образование трещин. Но при высоких температурах заканчивать деформирование нецелесообразно (особенно для сплавов, не имеющих фазовых превращений). В этом случае после деформирования зерна успевают вырасти и получается крупнозернистая структура, характеризующаяся низкими механическими свойствами. [c.60]

Следует подчеркнуть, что границы между холодным и горячим деформированием условны и зависят от схемы, скорости и температуры обработки, условий охлаждения, а также скорости рекристаллизации металла (сплава). [c.60]

Следовательно, для исследования теплостойкости штамповых сталей простым и надежным является метод определения ее по максимальной температуре нагрева с выдержкой 4 ч, после которой сталь сохраняет твердость HR 45 для штампов горячего деформирования й 30 для фор . жидкой штамповки медных сплавов. [c.79]

Кривые изменения величины зерна в зависимости от температуры и степени деформации для алюминиевого сплава Д-1 и для магниевого сплава МА-3 при, горячем деформировании приведены на фиг. 475—477. [c.466]

Заканчивать горячую обработку давлением следует также при вполне определенной температуре, ниже которой пластичность вследствие упрочнения (рекристаллизация не успевает произойти) падает и в изделии возможно образование трещин. Но при высоких температурах заканчивать деформирование нецелесообразно, особенно для сплавов, не имеющих фазовых превращений. В этом случае после деформирования зерна успевают вырасти и получается крупнозернистая структура, характеризующаяся низкими механическими свойствами. [c.64]

Влияние температуры металла на практике нельзя рассматривать в отрыве от скоростных условий деформирования. Как следует из определения горячей деформации, скорость деформирования при ней должна обеспечить полное протекание процесса рекристаллизации, скорость которой зависит от температуры. С увеличением скорости деформации при постоянной температуре увеличивается влияние упрочнения над рекристаллизационным разупрочнением и давления при той же деформации возрастают (см. рис. 3.3). Поэтому для некоторых особо чувствительных к увеличению скорости деформирования сплавов, например алюминиевых и магниевых, горячее деформирование рекомендуется осуществлять на тихоходных гидравлических прессах, а не на молотах. [c.65]

Схема всестороннего сжатия металла при прессовании приводит к значительным давлениям, действующим на инструмент. Поэтому инструмент для прессования работает в исключительно тяжелых условиях, испытывая кроме действия больших давлений действие высоких температур. Износ инструмента особенно велик при прессовании сталей и других труднодеформируемых сплавов из-за высоких сопротивления деформированию и температуры горячей обработки. Инструмент для прессования изготовляют из высококачественных инструментальных сталей и жаропрочных сплавов. Износ инструмента уменьшают применением специальных смазочных материалов например, при прессовании труднодеформируемых сталей и сплавов используют смазочные шайбы, укладываемые на матрицу под заготовку, изготовленные из крупки доменного шлака, связанной жидким стеклом. Основным оборудованием для прессования являются вертикальные или горизонтальные гидравлические прессы. [c.75]

На гидравлических прессах осуществляют изотермическую штамповку. При этом способе горячее деформирование происходит в изотермических условиях, когда штампы и окружающее их ограниченное пространство нагревают до температуры деформации сплава. Чтобы обеспечить полное протекание разупрочняю-щих процессов во время деформации, штампуют при низких скоростях деформирования. Температура нагрева рабочей зоны установки и штампов, изготовляемых из жаропрочного сплава, может достигать 900 °С. Для нагрева используют индукторы, встроенные в установку. [c.95]

Возможность штамповки некоторых высоколегированных сталей и сплавов на основе цветных металлов (например, жаропрочные стали, титановые сплавы и др.) существенно ограничивается из-за высокого сопротивления деформированию, низкой пластичности и узкого температурного интервала обработки давлением, Для получения поковок из подобных материалов часто применяют изотермическую штамповку. При этом способе горячее деформирование заготовки осуществляется в изотермических условиях, когда штампы и окружающее их рабочее пространство нагреты до температуры, близкой к температуре деформации сплава. Например, при штамповке в штампах из жаропрочного сплава ЖС6-К температура нагрева инструмента и рабочей зоны составляет до 900 °С. Нагрев обеспечивается индукторами, встроенными в рабочем пространстве пресса. [c.427]

Для выбора оптимальных режимов горячего деформирования, а также термической обработки необходимо исходить от температуры полиморфного превращения титановых сплавов с учетом температуры начала и конца рекристаллизации (см. табл.79). [c.155]

Технологические свойства. Сплавы обладают высокими технологическими свойствами при литье, горячей и холодной пластической деформации. Горячее деформирование необходимо проводить при температуре 380-480 °С, допустимая деформация за один нагрев на прессе 80 %, на молоте — 60 %. Сплавы обладают хорошей способностью к формообразованию при листовой штамповке (табл. 16.51). [c.678]

Основная масса промышленных сплавов имеет поликристаллическую структуру. Обработка давлением стала основой важных технологических процессов изготовления деталей и изменения свойств сплавов. В зависимости от температуры обработки и скорости деформирования различают процессы холодного, теплого и горячего деформирования. [c.131]

Процессы, основанные на использовании мелкозернистой структуры, широко применяются в промышленности. Сверхпластичность наблюдается при горячем деформировании сплавов в непосредственной близости к температурам полиморфного превращения или плавления. В этих случаях микроструктура сохраняется, но кристаллическая решетка основы сплава оказывается неустойчивой например, модуль упругости уменьшается в 2 - 3 раза. При малых скоростях деформирования металл способен деформироваться без разрушения на десятки процентов. [c.140]

Из этих инструментальных сталей чаще всего изготовляют используемые для пластического деформирования с продолжительной выдержкой при нагреве и повышенными температурами инструменты, у которых не возникает динамических нагрузок и от которых не требуются сильные ударные нагрузки, например штампы для прессования и выдавливания, пуансоны, иногда литейные формы, а также части штампов горячего деформирования для труднообрабатываемых теплостойких сплавов. [c.263]

Большое влияние на структуру металла заготовки, величину и стабильность его прочностных и пластических характеристик оказывает температурный режим ковки, степень и скорость деформации. При выборе температуры нагрева титанового сплава под ковку н температурного интервала горячего деформирования определяющим фактором следует считать температуру полиморфного превращения. Чем выше температура полного полиморфного превращения, тем выше температурный интервал горячего деформирования. Режимы ковки промышленных титановых сплавов выбирают по данным диаграммы пластичности с учетом скорости деформации, сопротивления деформированию, структуры металла, а также температуры полного полиморфного превращения. [c.526]

Наилучших условий деформации достигают при нагреве инструмента до температуры деформации. Прй этом исключается охлаждение нагретой заготовки в процессе деформирования и условия деформации можно считать близкими к изотермическим. Подобные условия горячего деформирования легких, например, алюминиевых сплавов известны сравнительно давно. В этом случае инструмент нагревают до температур не выше 450° С. [c.4]

X С повышением температуры деформирования снижается пластичность, особенно термически упрочненных сплавов. Пластические свойства наиболее заметно снижаются при переходе из (а - - р)-области в Р-область. Это еще более характерно для обычного горячего деформирования. С увеличением содержания в сплаве р-стабилизирующих элементов пластические характеристики снижаются менее интенсивно с повышением температуры деформирования. [c.157]

Условия горячего деформирования высоколегированных сталей и сплавов резко отличаются от аналогичных технологических процессов обработки конструкционных сталей. Сопротивление деформированию высоколегированных сталей и сплавов выше, чем у конструкционных, в 5—8 раз. При штамповке в узком интервале высоких температур при высоких удельных давлениях создаются чрезвычайно тяжелые условия для работы штампового инструмента, поэтому необходимо применение специальных смазок. Обычные графито-масляные смазки оказываются малоэффективными. [c.170]

Нагрев стали до температур горячей деформации (1000— 1200 °С) позволяет по сравнению с холодной деформацией снизить сопротивление деформированию почти в 10 раз и значительно повысить пластичность. Поэтому при горячей деформации рационально обрабатывать большинство известных сплавов и сталей, включая труднодеформируемые. После горячей деформации металл имеет полностью рекристаллизованную структуру без каких-либо следов упрочнения. [c.19]

Из приведенных кривых видно, что сопротивление деформированию жаропрочных сплавов при средней температуре горячей обработки 1000° в 5—8 раз выше по сравнению с обычными конструкционными легированными сталями (фиг. 56), а это вызывает необходимость повышения мошности машин орудий для горячей обработки и применение особо стойких сталей для изготовления инструмента. [c.94]

Наибольшей пластичностью медь обладает в интервале температур 800— 900 °С. При этих температурах медь хорошо поддается ковке, горячей штамповке и прессованию. Установлены оптимальные интервалы температур ковки и штамповки для меди 820—feo С, латуни Л60 730—820 °С, латуни Л63 750—850 °С, латуни Л68 650—830 С. Допустимый интервал температур деформации бронзы БрАЖ9-4 находится в пределах 800—900 °С, а ее наиболее высокая пластичность достигается при температуре 850 С. Учитывая интенсивное охлаждение бронзы при де формации, ковку проводят при температуре 850 °С, а горячую штамповку при 900 °С. По диаграммам рекристаллизации и пластичности штамповку, меди и медных сплавов следует про-, изводить с обжатиями, превышающими 15 % за каждый ход машины. При штамповке меди и медных сплавов учитывают возрастание сопротивления деформации при обработке закрытыми методами, а также увеличение скорости обработки. Температуры горячего деформирования медных сплавов приведены в табл. 40. [c.60]

По сравнению с алюминиевыми сплл-вами отличаются меньшей технологичностью и требуют во всех случаях деформирования применения нагрева как самого деформируемого металла, так и инструмента. Большая затрудненность пластической деформации определяется наличием только одной плоскости скольжения при комнатной температуре плоскость базиса (0001). При повышениитем-пературы (выше 225°) появляются новые плоскости скольжения [плоскость пирамиды первого рода первого порядка(1011), основная грань шестигранника] и пластичность магния резко возрастает, приближаясь к пластичности кубических металлов. Магниевые сплавы склонны к двой-никованию, которое протекает в основном в плоскости пирамиды первого рода второго порядка (1012). Температура горячего деформирования лежит в пределах 280—500° С в зависимости от состава сплава и вида деформации. Наиболее [c.275]

Для снятия остаточных напряжений полуфабрикаты из титановых сплавов после горячего деформирования подвергаются отжигу при температурах порядка 650—870° (в зависимости от композиции сплава). Остаточные напряжения в горячедеформированных полуфабрикатах возникают не в процессе их горячей деформации, а в результате быстрого неравномерного последующего охлаждения на открытом воздухе после обработки. [c.289]

Опубликованы [6] результаты интенсивных исследований в области горячего деформирования и прессования сплавов на никелевой основе различного химического состава при различных температурах и скоростях деформирования. За счет снижения скорости деформации получено снижение установившегося усилия прессования, однако пиковое усилие распрес-совки, необходимое для прорыва металла через очко, оставалось неизменным. Устранили это пиковое усилие, применив оболочку из углеродистой стали, так что максимальная наг- [c.199]

Высоколегированные стали склонны к интенсивному упрочнению, поэтому для их горячего деформирования целесообразнее использовать способы, осуществляемые на прессах, а не на молотах. Ввиду меньшей скорости деформирования на прессах разупрочняющие процессы (возврат и рекристаллизация) успевают произойти полнее и упрочнение снижается. Малопластичные алюминиевые (АК8, В93 и др.), магниевые (МА8), титановые сплавы также предпочтительно ковать и штамповать на прессах, так как у них пластичность снижается при высоких скоростях деформирования. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200. .. 400 °С. Поковки из некоторых труднодеформи-руемых сплавов получают изотермической штамповкой. [c.143]

На процессы рекристаллизации влияют условия деформации температурный интервал горячего деформирования и степень деформации. Было [24] исследовано влияние степени деформации и температуры исследующего нагрева на величину макро- и микрозерна титановых сплавов ВТЗ-1 и ВТ 18. Макро- и микроструктура в титановых сплавах зависит от структуры исходных заготовок, а также температуры и степени деформации (рис. 64). Нагрев иод деформацию при температурах ниже полиморфного превращения практически не вызывает роста макрозерна микроструктура в процессе деформации при этих температурах сильно измельчается. [c.154]

Никелевые жаропрочные сплавы широко применяют благодаря их высокой прочности, коррозионной стойкости и жаропрочности. Помимо основного назначения — изготовления лопаток и других ответственных деталей современных газотурбинных двигателей, эти сплавы применяют для производства штампов и матриц горячего деформирования металлов. Их используют при температурах от 750°С, но не выше 950 - 1000°С. В наиболее жаропрочных сплавах, содержащих около 10 % Сг, недостаток жаростойкости исправляется химико-термической обработкой деталей, в частности алитированием и хромоалитированием. Жаропрочные никелевые сплавы с трудом подвергаются горячему деформированию и резанию. Как и аустенитные стали, они имеют низкую теплопроводность и значительное тепловое расширение. [c.504]

В указангшх условиях эксплуатации штампы для горячего деформирования разрушаются по следуюш,им причинам 1) в результате пластической деформации (смятия) или хрупкого разрушения в зависимости от величины, знака и характера действующих напряжений и температуры деформирования 2) вследствие образования сетки разгарных трещин на рабочей поверхности штампов, 3) в результате усиленного износа из-за химического взаимодействия при жидкой (полужидкой) штамповке и прессовании цветных металлов и сплавов или окисления при дэформированни менее активных конструкционных материале . [c.718]

В целях уменьшения сопротивления деформированию выдавливание стальных, тяжелых и легких металлов производят в горячем состоянии. По сравнению с изложенными нагрузками холоднодавильных инструментов здесь штамповочное давление меньше, однако велика температура инструмента и в результате необходимости охлаждения возникают колебания температуры. Температура горячего выдавливания (° С) некоторых типов сплавов приведена ниже [c.16]

Г и горячем деформировании и, особенно, при температурах 900° С и выше, когда развиваются разупроч-няющие процессы, титан и титановые сплавы имеют достаточно высокую пластичность. Из титановых сплавов ковкой и горячей штамповкой изготовляются сложные но геометрической форме детали машин (лопатки, диски компрессоров и другие детали). [c.64]

При горячей обработке давлением учитывается большая зависимость пластичности магниевых сплавов от температуры. Высокая температура окончания деформирования позволяет использовать наибольший запас пластичности сплавов, но при этом образуется более крупнозернистая структура, что, в свою очередь, вызывает снижение уровня механических свойств и уменьшение анизотропии материала. Степень разупрочнения штамповок из сплава ВМ65-1, изготовленных на штгнлповочных молотах, приведена на рис. 1, а сплава МА2 на рис. 2. Снижение механических свойств, как это видно из приведенных данных, при высоких тем- [c.69]

О = (26,5 — 27)ГПа, коэффициентом Пуассона (Хр = 0,32—0,33. Сопротивление деформа ции при температурах горячей обработки алюминия и алюминиевых малолегированных сплавов при статических условиях деформирования составляет 8—25 МПа, допустимые степени деформации 80—95%. Для прочных алюминиевых сплавов эти показатели составляют [c.82]

При более высоких температурах 1050—1150°, при которых обычно производится горячая обработка давлением высоколегированных сплавов типа ЭИ437, интервалы критических деформаций практически при различных скоростях одинаковы. В районе этик температур механизм деформирования у таких металлических материалов соответствует горячему, и на ход пластического деформирования влияния скорости не обнаруживается. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...