189 — Схема кривой

В целом зависимость м. к. к. от времени и температуры можно представить схемой па рис. 141. Левая ветвь схемы (кривая 1) показывает температурно-временные условия появления в швах склонности к м. к. к. При температурах до 650° С скорость образования карбидов хрома возрастает при небольшой скорости диффузии хрома. В результате время выдержки металла при рассматриваемой температуре до появления м. к. к. сокращается и при температуре 650° С (t p) может достигать нескольких минут. [c.285]

Рис. 34.5. Схема кривых потенциальной энергии и колебательных уровней молекулы Xej [1]. Генерация наблюдается на переходах из устойчивых колебательных уровней состояния 2ц в отталкивательное состояние 2 Тр— радиационное время жизни верхнего рабочего состояния

Рис. 34.6. Схема кривых потенциальной энергии и колебательных уровней лазера на молекулах Нг [1]. Лазерные переходы на системе полос Лаймана (В Х) отмечены вертикальными стрелками вниз (сплошные линии), переходы Вернера —пунктиром. Вертикальная

Рис. 34.7. Схема кривых потенциальной энергии и колебательных уровней лазера на молекулярном азоте в системе Nj+Ar [1]. Вертикальная стрелка из основного состояния 0 = 0 вверх соответствует переходам при электронном возбуждении. Горизонтальная стрелка обозначает передачу энергии возбуждения с уровней аргона на верхний рабочий уровень азотного лазера Тц — радиационное время жизни рабочего состояния

Схема в правой верхней части рис. 112 показывает диск, сжатый двумя силами Р. Ниже этой схемы кривые, помеченные словами метол муара и фотоупругость , показывают значения разности главных напряжений (Oj — ij) вдоль горизонтального диаметра, отнесенной к о р. т. е. к среднему сжимающему напряжению в диаметральном сечении. Хорошее соответствие этих двух кривых свидетельствует о том, что метод муара позволяет достигнуть высокой точности. Переход от перемещений к напряжениям требует операции дифференцирования. Верхний левый квадрант на рис. 112 показывает муаровые полосы для горизонтального перемещения. Левый нижний квадрант—такие же полосы для вертикального перемещения. [c.177]

Рис. 5.3. Схема кривых усталости при мягком и жестком нагружении

Рис. 6.1. Схема кривой усталости в упругих деформациях

На рис. 7.24 показана схема кривых предельных напряжений при повышенной Гг и высокой Ti температурах по параметру тр. При температуре Ti для рт— -0 разрушение определяется в основном временем, которое слабо зависит от частоты, и при Оа=0 <Тт=(з,)г1, где (з т1 — предел длительной статической прочности при температуре Ti и времени тр. С уменьшением От возрастает амплитуда Оа, достигая при От=0 предела выносливости при симметричном цикле ( r-i)ri для времени Тр, получаемого по кривой усталости, наносимой в координатах и монотонно спадающей с рос- [c.162]

Образцы для ударных испытаний с надрезом (г = 0,2 мм, глубина 2 мм). Испытания на ударный изгиб осуществляли на маятниковом копре с запасом работы 5 кгс м и расстоянием между опорами 40 мм. Эти же образцы использовали для испытаний на статический изгиб (скорость деформирования 1 мм/мин). На схеме кривой деформации при изгибе, представленной на рис. 22, показаны обе составляющие деформации при вязком разрушении — стрела пластического прогиба /р — стрела прогиба при разрушении. Появление срывов на кривой на участке /р свидетельствует об уменьшении сопротивления развитию трещины и сопровождается образованием хрупких участков в изломе. При полностью хрупком разрушении отрезок/р уменьшается практически до нуля. [c.30]

На рис. 2.3.9 приведена схема кривых длительного циклического деформирования для (к — 1) и к-го полуцикла при наличии выдержек, основанная на изложенной выше простейшей модели. Здесь предполагается существование обобщенной диаграммы длительного циклического деформирования, аналогичной диаграмме циклического деформирования при нормальной температуре [63, 235]. Будем считать, что на участке активного нагружения и ползучести текущие значения необратимой деформации на некотором уровне напряжений а равны значениям полных необратимых деформаций на этом уровне напряжений. На рис. 2.3.9 зона разгрузки в полуцикле (к — 1) соответствует напряжениям а <( <С <7тт, зона нагружения — напряжениям 8 > Отт. Линия 1 относится к кривой мгновенного нагружения, т. е. нагружения со скоростью, когда временные эффекты не могут проявиться. Линия 2 — кривая активного нагружения, а линия 3 — огибающая, проходящая через значения необратимой деформации в циклах нагружения с выдержкой. длительности т. [c.97]

На рис. 2 представлена схема кривых усталости в зависимости от длительностей выдержек в широком диапазоне общих длительностей нагружения для хромо-молибден-ванадиевой стали при температуре 565° С [6, 71. Кривые нанесены в зависимости от разрушающего числа циклов и в зависимости от выдержек Ат соответствуют различным суммарным временам, необходимым для разрушения SAt. Последние определяются в основном длительным статическим повреждением. Согласно изложенной выше интер- [c.6]

На рис. 11 приведена схема кривой деформирования в полу-циклах с выдержкой (время т) и без выдержки и даны соответствующие обозначения. На основе сформулированного выше предположения остаточные деформации [c.51]

В частности, схема кривого бруса применима не только для расчета крюка, но и для других конструктивных элементов, встречающихся в машиностроении, напри-мер, для расчета звеньев цепи (рис. 2). [c.14]

Рис. 4. Схема кривых плотности распределения в сочетании с кривой усталости

Схема кривых плотности распределения в сочетании с кривой усталости дана на рис. 4. Рассмотрение случая оценки вероятности разрушения по долговечности при фиксированном напряжении приводит, мк и i nee, к условию N — п = R< 0. Средняя величина R = Nр — п, дисперсия S% = -j- [c.143]

Фиг. 41. Схема криво-шипно кулисного механизма с поступательно-движущейся кулисой.

Фиг. 48. Схема криво-шипно-кулисного механизма с вращающейся кулисой.

Фиг. 85. Схема кривых усталости и кривых накопленных чисел циклов для расчета при нестационарных режимах I — исходная кривая усталости 2 — расчетная кривая

На фиг. 1.14 представлено потребление запускаемого триггера (кулон сек) в зависимости от допуска на сопротивление резисторов для рассматриваемой схемы. Кривые показывают, какая дополнительная энергия требуется для запуска триггера вследствие повышения уровня мощности при расширении допусков на параметры. Если обратиться к кривой равных допусков на сопротивление резисторов и напряжение питания, то можно видеть, что при допуске 15% нагрузка запускаемого триггера будет в два раза больше, чем при нулевом допуске. Таким образом, при расширении пределов допусков схема потребляет повышенную энергию как в статическом, так и в динамическом режиме. [c.34]

В системах второго типа петля гистерезиса очерчивается дугами кривых, причем в наиболее простых схемах — кривых второго порядка. При этом площадь петли гистерезиса нелинейно связана с амплитудой перемещения. [c.231]

J — при 1450 об/мин, 2 — при 1100 об/мин, < — при 725 об/мии, -/ — при. 00 об/мин. вязкость масла — ЗбС Е. (Кривые /. 2, 4 для новой схемы, кривая 3 для старой схемы.) [c.129]

Рнс. 4.3. Схема кривых циклического деформирования при нагружении с выдержками и без выдержек соответственно при растяжении и сжатии [c.177]

Величина, форма доменов и поведение ферромагнетика в магнитном поле будут определяться соотношениями различных видов энергии (обменной, кристаллической анизотропии и т. д.) при данной температуре и данном магнитном поле. На рис. 17.59 (кривая 7) приведена схема кривой намагничивания, на которой можно в общем случае выделить пять областей 7 — область обратимого смещения [c.311]

Рис. 2.7. Температурные зависимости модуля упругости пластифицированных полимеров или сополимеров (схема). Кривые соответствуют различному содержанию пластификатора или разному составу сополимеров

Для каждой схемы кривого стержня, показанного на рисунке, определить угол поворота, вертикальное и горизонтальное [c.327]

На сх. а — структурная схема криво-шипно-ползунного м У — кривошип [c.133]

Рис. 3. Схема кривой ползучести

Рис. в. Схема кривой релаксации [c.189]

Рис. 27. Схема кривых длительного циклического деформирования

На рис. 27 приведена схема кривых длительного циклического деформирования для (k — 1) -го и k-To полуциклов при двухсторонней и односторонней выдержках, основанная на изложенной выше простейшей модели. Предполагается суш,ествование обобщенной диаграммы длительного циклического деформирования, аналогичной диаграмме циклического деформирования при нормальной температуре (см. гл. 2). [c.203]

Схема кривых 203 — Уравнение 203 [c.482]

Схема кривой 189 Релея — Закон распределения 179 Ресурс детали 176 — Влияние применения различных гипотез суммирования усталостных повреждений 178 [c.485]

Рис. 14.25 содержит некоторые итоговые данные, относящиеся к стационарному или предельному режиму обтекания прямоугольного крыла. Ыа нем изображены несущие и моментные характеристики крыла при различных углах атаки, полученные расчетным путем на основе разных схем. Кривые 1 соответствуют линейной теории, в которой не учитывается сворачивание свободных вихрей. Зависимости [c.337]

Пользуясь задание.м и полученными параметрами, вычерчивают схему кривой (рис. 254). Затем по приведенным выше формулам считают укорочение внутренней рельсовой нити на стыках переходных и круговых кривых. [c.401]

Примеры пространственных механизмов с низшими парами. На рис. 2.5 приведены а, б — модель и схема четырехзвенного механизма AB D (звено / — кривошип, 2 — шатун, 3—коромысло, 4 — стойка) в, г — модель и схема криво-шипно-ползунного механизма AB (звено I — кривошип, 2 — шатун, 3—ползун, 4 — стойка) д, е — модель и схема [c.28]

Независимо от формы конструкций кинематическая схема криво-шипно-шатуш ЫХ механизмов изображается как показано на рис. [c.493]

Прочность Крр — коэффициент неравномерности при расчете на изгиб — коэффициент ширины венца колеса по диаметру делительной окружности шесгерни. Каждая из кривых графиков соответствует определенному положению колес относительно опор валов цифры у кривых соответствуют передачам, указанным на схемах кривые 1 и 2 для случаев консольного расположения колес на валах, опирающихся соответственно на шариковые и роликовые подпшпники качения. Графики разработаны для наиболее распространенного на практике режима [c.132]

Рис. 17-8. Прибор Дарси для определения ко- Рис. 17-9. Схема кривой грануло-эффициента фильтрации метрического (зернового) состава

На рис. 7.5 представлена схема кривой усталости, где одновременно нанесены функции плотности распределения P(lgN). Дисперсия S(lgiV) обычно зависит от амплитуды напряжения, увеличиваясь с ее уменьшением. Заштрихованные площади на графиках плотности распределения характеризуют накопленную вероятность разрушения P(lgAl) для числа циклов ilV. Если нанести точки, соответствующие P(lg JV) = onst, то через них можно провести кривую усталости, изображенную пунктиром. Эта кривая соответствует равной вероятности разрушения Р. [c.132]

Рис. 1. Схема кривой усталости, со-поставленпо с линиями, соответствующими границам зон определенных усталостных явлений.

На рис. 13 приведены различные схемы кривых деформирования на участке нагружения. Схема изохронных кривых статической ползучести дана на рис. 13, а при т = О — это кривая мгновенного статического деформирования (для исходного полуцикла), все другие кривые являются изохронными кривыми обычной ползучести. На рис. 13, б дано семейство мгновенных -кривых циклического деформирования (т = 0) для различных чисел полуциклов. Этот случай соответствует отсутствию ползучести и для него могут быть использованы зависимости, полученные ранее для обобщенных кривых циклического деформирования, которые могут быть названы изоциклжческими кривыми [22]. Схема семейства изохронных кривых циклической ползучести в полуцикле к приведена на рис. 13, в. В этом семействе кривая для т = О является изоциклической кривой, остальные — изохронными кривыми, зависящими от времени т. Очевидно, что для нормальных и умеренно повышенных температур изохронные кривые вырождаются для данного числа полуциклов в изоцикли-ческую с известным уравнением [c.53]

В случае гелий-неонового лазера (А. = 0,6328 мкм) и автокол-лимационной схемы кривые равных прогибов определяются темными полосами т-го порядка при амплитуде 0,12-f-0,I6 т — I), выраженной в микрометрах. [c.164]

Рис. 200. Схема кривых удельных давлений при холодном выдавливании рельефа в полостях матриц в стали различных матрок

Рис. 35. Схема кривой напряжение течения 0-—деформация е при резком изменении скорости деформации СП сплавон [182J

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...