Поверхность без контакта — Определени

Обратимся теперь к исследованию поведения траекторий в трехмерном фазовом пространстве. Поведение соответствующей динамической системы описывается системой трех нелинейных дифференциальных уравнений первого порядка. Будем по-прежнему предполагать, что для их решений в сторону возрастания времени соблюдаются теоремы единственности и непрерывной зависимости от начальных условий. Введем понятие поверхности без контакта. По определению поверхностью без контакта называется гладкая поверхность, во всех своих точках пересекаемая фазовыми траекториями без касания. Секущей поверхностью будем называть поверхность без контакта, [c.75]

Поверхность без контакта — Определение 92 [c.349]

В трансмиссиях промышленного оборудования в основном используются зубчатые зацепления с эвольвентным профилем, т. е. профиль рабочей поверхности зуба представляет собой отрезок эвольвенты, сходной по очертанию с наружной цилиндрической поверхностью. Зубья двух колес, находящиеся в зацеплении, при вращении обкатываются по контактным поверхностям без скольжения (подобно цилиндрическим поверхностям). Траектория точек контакта профилей при вращении колес составляет прямую линию, проходящую через полюс зубчатого зацепления (рис. 13), что обеспечивает постоянство передаточного числа и плавность хода передачи. Эти особенности соблюдаются, если зубчатая пара изготовлена и смонтирована так, чтобы взаимное положение профилей, находящихся в зацеплении зубьев колес, было строго определенным. [c.55]

При определенной скорости вращения вала в этом случае происходит жидкостное трение между отдельными слоями жидкости без непосредственного контакта между поверхностью шипа и подшипника. В классической работе Трение в машинах и влияние на него смазывающей жидкости , опубликованной в 1883 г. в Инженерном журнале , проф. Н. П. Петров [c.104]

Изобретение шариковых и роликовых подшипников было крупнейшим шагом вперед в этом направлении, хотя и здесь явления скольжения полностью не исключены. Это следует уже из того (рис. 108), что шарики не могут одновременно катиться без скольжения по тем поверхностям меньшего и большего радиуса, между которыми они заключены в подшипнике. Но даже если взять качение шарика или цилиндра по одной гладкой плоской поверхности, то и в этом случае можно указать на причины появления скольжений, сопровождающих чистое качение. Под влиянием нагрузки происходит деформация катящегося тела и опорной плоскости (рис. 109). В результате такой деформации создается определенная протяженность участка контакта в направлении движения. Нетрудно показать, что качение не может происходить, не сопровождаясь проскальзываниями на отдельных участках суммарной площади контакта. Таким образом, существование сопротивления качению можно объяснить наличием трения скольжения по опорной поверхности. [c.224]

Под кризисом теплообмена при кипении понимается достаточно резкое снижение интенсивности теплоотдачи при повышении плотности теплового потока вследствие изменения механизма переноса тепла от стенки. Это явление обычно связывают с неустойчивостью структуры пристенного слоя при достижении определенных критических условий, когда отвод тепла не обеспечивается без изменений структуры пристенного слоя. По установившимся представлениям по достижении критических условий происходит уменьшение контакта жидкости со стенкой, что и вызывает быстрый рост температуры обогреваемой поверхности. [c.67]

Методы определения параметров контактно-фрикционной усталости материалов. При испытаниях материалов иа усталостное изнашивание необходимо обеспечить повторное деформирование микрообъемов материала поверхностного слоя выступами контр-тела при трении со смазкой и без нее. Внешним признаком усталостного износа должно быть отсутствие (вплоть до разрушения) каких-либо макроскопических изменений поверхностей трения. Признак начала усталостного разрушения поверхности трения — лавинообразное образование частиц износа. Испытания могут проводиться в условиях упругого, пластического и упругопластического контакта. [c.225]

Создание надежных, долговечных и экономичных конструкций кулачковых механизмов неразрывно связано с усовершенствованием инженерной методики их расчета на трение и износ. Достоверное определение энергетических потерь в силовых контактах механизмов невозможно без точного знания коэффициентов трения качения и скольжения. Широко распространенный метод расчета кулачковых механизмов на контактную прочность не исчерпывает как качественную, так и количественную сторону процесса изнашивания рабочих поверхностей [4]. В данной работе приводятся основные результаты исследования коэффициентов трения скольжения и качения, условий возникновения заедания механизмов и экспериментально-теоретический критерий заедания. Эксперименты проводились по новой методике, позволяющей широко регулировать и точно фиксировать (осциллографированием) необходимые контактные параметры, и относятся к наиболее распространенному случаю — качению со скольжением поверхностей. [c.204]

Состояние поверхности стенки характеризуется ее структурой и химическим составом к моменту времени контакта с жидкостью. Основной характеристикой структуры новерхности является ее шероховатость — совокупность неровностей с относительно малыми шагами, образующих рельеф поверхности. Определение шероховатости включает только постоянные характеристики поверхности, т. е. без учета каких-либо повреждений (царапины, коррозионные раковины и др.). В принятых значениях шероховатости поверхности ограничивается только максимальная величина высоты неровностей или среднеарифметическое значение отклонения профиля. [c.261]

Новые хонинговальные бруски определенное время прирабатывают на бракованных гильзах. Для ускорения процесса приработки применяют абразивный порошок, смешанный с солидолом. Зернистость порошка должна быть на 1—2 номера больше зернистости брусков. Приработку производят на рабочих режимах хонингования, но без подачи СОЖ и прекращают, когда площадь контакта брусков с обрабатываемой поверхностью достигнет 65- 75 %. [c.337]

Варианты основных уравнений, относящиеся к данному направлению теории слоистых пластин и оболочек и установленные разными авторами, можно разделить на три группы. Первую составляют уравнения, выведенные преимущественно в ранних исследованиях по неклассической теории слоистых оболочек [8, 215, 253 и др. ]. Здесь уравнения равновесия пластин и оболочек устанавливаются без использования вариационных принципов по следующей схеме. При заданной кинематической гипотезе, позволяющей учесть поперечные сдвиговые деформации, удовлетворить кинематическим и силовым условиям межслоевого контакта и условиям на верхней и нижней граничных поверхностях оболочки, определяются традиционные усилия и моменты, которые и подставляются в уравнения равновесия либо классической теории [8, 215], либо теории, основанной на кинематической модели прямой линии [253 ]. Тем самым остается неустановленной система внутренних обобщенных усилий и моментов, соответствующая принятой геометрической модели. Математически это проявляется в заниженном порядке разрешающей системы дифференциальных уравнений, что не позволяет удовлетворить необходимому числу краевых условий и приводит к существенным погрешностям в определении напряженного состояния оболочки, особенно в зонах краевых закреплений. [c.9]

Измерения, проводимые при определении электросопротивления и электропроводности, являются несложными. Обычный метод заключается в пропускании через образец известного тока и измерении потенциометрическим методом падения напряжения между двумя точками образца, расстояние между которыми точно измерено. Контакты для измерения падения напряжения потенциометрическим методом обычно имеют острые грани и форму ножей, которые оставляют слабый след на поверхности образца, облегчая, таким образом, измерение длины. Возможность появления нескомпенсированных паразитных термо-э. д. с. обусловлена соединениями, выполненными из различных материалов, так что все измерения следует проводить при прямом и обратном пропускании тока и брать средний результат. Падение напряжения на образце следует также измерять без тока, чтобы проверить наличие и величину паразитных эффектов. Для работы при высоких температурах образец и соединительные провода помещаются в печь или подвешиваются в масляной ванне если образец достаточно пластичен и деформируется при данной температуре, то его следует соответствующим образом поддерживать. Согласно другому методу измерений, образец представляет собой одно из плечей моста Уитстона сопротивление измеряют обычным способом с помощью изменения сопротивления другого плеча до тех пор, пока не устанавливается равновесие. [c.113]

Контакт с металлами и неметаллами имеет большое значение для оценки опасности коррозии. В частности, при конструировании следует учитывать опасность контактной коррозии, в связи с чем нельзя без соответствующей изоляции соприкасающихся поверхностей сочетать в конструкции металлы, существенно отличающиеся по величине потенциалов. Не менее важно использование в конструкции различных неметаллических материалов, в том числе теплоизоляционных, электроизоляционных и др. Известно, что некоторые из этих материалов, например войлок, асбест, древесина, могут впитывать и удерживать влагу и, таким образом, быть очагами усиленной коррозии. Некоторые полимерные материалы, подвергаясь со временем старению, при соприкосновении с водой могут выделять коррозионноактивные агенты, ускоряющие разрушение металлов. Поэтому изоляционные материалы часто пропитывают каменноугольным дегтем или битумом, а применяемые полимерные материалы подвергают специальным исследованиям с целью определения опасности выделения агрессивных агентов. [c.146]

Применяя эти исследования в инженерных методах расчета усилий для некоторых операций обработки металлов давлением, многие авторы вводили ряд упрощений. Так А. Д. Томленое отметил, что угол поворота касательной к линии скольжения, соединяющей некоторую точку А контакта деформируемого тела с инструментом с некоторой точкой В на свободной поверхности этого тела, может быть определен чисто геометрически, без каких-либо вычислений, во многих случаях как плоского, так и осесимметричного формоизменения (если компонент деформации в направлении нормали к меридиональному сечению является алгебраически средним главным компонентом). [c.201]

В некоторых случаях изменение геометрии контактирующих поверхностей за счет изнашивания соизмеримо с характерным размером тел. Тогда при определении упругих перемещений уже нельзя пользоваться оператором соответствующей контактной задачи без учета изнашивания. Так обстоит дело, например, при исследовании изнашивания тонкого упругого покрытия, когда перемещения за счет износа могут оказаться соизмеримыми с толщиной покрытия. В этом случае соотношение между упругими перемещениями и контактным давлением становится нелинейным и зависит от геометрии изношенного контакта [35, 60]. [c.439]

В разделе 8.1 изучались задачи о трещинах нормального отрыва с учетом возможного налегания (без трения) их поверхностей. Теперь рассмотрим, следуя [49, 50], более общие пространственные задачи о трещинах произвольного разрыва, занимающих плоскую область в безграничной упругой среде. Развитие трещины происходит при совместном действии растягивающих, сжимающих, а также сдвиговых по отношению к плоскости трещины нагрузок и сопровождается образованием зон, где ее поверхности приходят в контакт. В неизвестных зонах контакта имеется трение с коэффициентом, зависящим от нормального давления и величины относительного касательного смещения поверхностей. В пределах зон налегания могут, в свою очередь, образоваться участки локального сцепления и проскальзывания поверхностей. Границы, разделяющие эти участки, также подлежат определению. [c.182]

Распределение внутренних напряжений. Полученные нормальные и тангенциальные напряжения использованы для определения напряжений ах на поверхности основания для коэффициента трения // = 0,5 (рис. 13). Кривые 1-4 рассчитаны при разных значениях отношения Т/Р тангенциальной силы к нормальной. Так же как и при контакте без вязкоупругого слоя, максимальное растягивающее напряжение при отличном от О, имеет место на краю области контакта при х = = — а, а максимальное сжимающее — внутри области контакта. Значения этих [c.295]

Дисково-колодочные тормоза могут совершать значительно большую работу торможения без превышения нагрева накладок сверх определенного предела, чем колодочный тормоз тех же габаритов, так как Примерно 85—90% поверхности тормозного диска не находится в контакте с фрикционным материалом и свободно омывается окружающим воздухом, что способствует интенсивному теплоотводу в окружающую среду. [c.195]

Вследствие повышенного давления фрикционной накладки на диск из-за относительно малой площади контакта должно быть обращено особое внимание на подбор фрикционной пары. Однако исследования [24, 49] показали, что дисково-колодочные тормоза допускают значительно большую мощность без превышения нагрева накладок сверх определенного предела, чем колодочный тормоз соответствующих габаритов. Время, в течение которого достигается максимальная установившаяся температура при периодических торможениях у дисковых тормозов, меньше, чем у колодочных, но значения установившейся температуры несколько ниже, чем у колодочных тормозов, вследствие уменьшения коэффициента перекрытия поверхности трения тормозными накладками. [c.268]

Е. М. Швецовой [91] был предложен оптический метод определения площади контакта двух прозрачных образцов. Через поверхность контакта двух тел проходит параллельный пучок света. В точках контакта свет проходит без преломления, в остальных местах он рассеивается. Поэтому в проходящем свете контактирующие точки выглядят ярко светящимися пятнами на сером ( юне. Метод пригоден как для неподвижных образцов, так и для движущихся. [c.90]

По аналогии с изложенным выше контурное давление в этом случае вычисляется по (64), т. е. в зависимости от натяга между сопрягаемыми деталями. Коэффициент фа находится нз результатов определения сближения ме/кду поверхностями взаимодействующих деталей по (43) гл. 1. Вычисление h производится на основании (43) гл. 1 и (64) с использованием метода последовательных приближений. Анализ результатов показывает, что коэффициент фа в условиях насыщенного пластического контакта в сопряжении изменяется в пределах 1,04<фн< 1,31. Графики контурного давления в зависимости от натяга с учетом и без учета изменения сближения между поверхностями взаимодействующих деталей соединения с гарантированным натягом приведены на рис. 11. Из рисунка видно, что при определении контурных давлений в зависимости от натяга сближение необходимо учитывать, когда рабочие поверхности сопрягаемых деталей обработаны грубее Ra>2,5 мкм. Таким образом, процессы, происходящие в зонах фактического касания микроиеровностей [c.262]

Направляющие элементы без натяга (класс А) при вводе инструмента в отверстие не получают радиального натяга и поэтому обеспечивают совмещение оси головки с осью обработанной части отверстия на участке базирования только при работе инструментом одностороннего резания с определенностью базирования, т. е. в тех случаях, когда равнодействующая поперечных сил Нх > О, а ее направление не выходит из угла между двумя крайними направляющими (см. рис. 2.6). В этом случае сохраняется контакт направляющих с поверхностью отверстия, но возможен поворот оси головки относительно оси отверстия вследствие того, что наряду с равнодействующей на головку может действовать в плоскости, проходящей через ее ось, опрокидывающий момент, возникновение которого может быть вызвано рядом причин — кривизной, несоосностью и деформацией стебля под действием его веса или его поперечных колебаний, что приводит к отрыву концов направляющих от поверхности отверстия. При поперечных колебаниях стебля наблюдаются колебательные повороты головки с перемещением пятен контакта направляющих с поверхностью отверстия от одного их конца к другому. Эти явления приводят к дефектам отверстия — уводам и огранке. [c.55]

Создание современных уплотнительных систем на валу ТНА немыслимо без комбинационного применения отдельных видов или типов уплотнений. Даже такое простое уплотнение как манжетное, применяемое самостоятельно, не ставится без дренажа, перепуска или системы автоматического регулирования удельного давления контакта манжеты на поверхность вала. Как правило, ни одно из известных уплотнений не обеспечивает полную герметизацию полостей ТНА, работающего по сложной циклограмме с множеством пусков и длительными остановами. Б связи с этим появляются конструкции с различными по принципу действия уплотнениями, выполняющими только определенную роль. Взаимодействие входящих в комбинацию элементов и уплотнений обеспечивает повышенную надежность узла в целом. Описать все комбинации уплотнений весьма затруднительно из-за большого их количества,и выбор каждого определяется задачами и параметрами насосного агрегата, а также его гидравлического тракта, связанного с проточной частью насоса. [c.241]

В 1 было показано, что динамической системе, поведение которой описывается дифференциальными уравнениями (4.1), можно сопоставить некоторое точечное отображение Т при помощи отрезка без контакта в случае, )1вумерного фазового пространства или при помощи секущей поверхности в случае трехмерного пространства. В этом параграфе мы рассмотрим еще один тип точечного отображения, называемого отображением сдвига. По определению, отображением сдвига динамической системы, описываемой дифференциальными уравнениями вида [c.87]

Процесс сварки трением сопровождается созданием сварочного давления, без которого невозможно осуществить трение одной поверхности относительно другой. Величина давления в зависимости от свойств свариваемой пластмассы и скорости вращения составляет 5—20 кгс1см . Вследствие перехода механической энергии трения в тепловую в зоне контакта выделяется определенное количество теплоты, достаточное для разогрева контактной поверхности пластмассы до вязко-текучего состояния. [c.29]

Идеальной связью назьшают такую связь, работа которой на возможном перемещении равна нулю. Под это определение подходят связи без трения, реакции которых направлены по нормали к поверхности контакта. Приведем теперь формулировку теоремы Жуковского [c.89]

Метод муаровых полос позволяет найти деформации и напряжения на поверхности контакта элементов композитной модели без использования поляризационно-оптического метода 70, 72]. Однако, если линейные деформации е и Ву можно найти этим методом довольно точно, то на деформацию сдвига уху сильно влияют угловые погрешности в установке эталонной сетки. Это отражается и на точности определения главных напряжений. Деформацию сдвига более точно можно вычислить по данным поляризационно-оцтиче-ских измерений [c.34]

Недостатком конструкции дисковых тормозов типа Girling и Lo kheed является большое давление между тормозным диском и фрикционным материалом из-за относительно малой площади контакта. Поэтому в этих тормозах особое внимание обращается на подбор фрикционной пары (тормозной диск — фрикционная накладка), к которой предъявляются повышенные требования в отношении ее фрикционных качеств. Однако исследования [90], [95], [96] показали, что дисковые автомобильные тормоза способны совершать значительно большую работу торможения без превышения нагрева накладок сверх определенного предела, чем колодочный автомобильный тормоз соответствующих габаритов. Время, в течение которого достигается максимальная установившаяся температура при периодических торможениях, у дисковых, тормозов меньше, чем у колодочных, но и значения установившейся температуры несколько меньше, чем у колодочных тормозов, вследствие уменьшения коэффициента перекрытия поверхности трения тормозными накладками (см. фиг. 170 и 173). На фиг. 178 по оси абсцисс отложена относительная температура, т. е. отношение разности температуры металлического элемента и окружающей среды to) к средней температуре тормозной накладки (/J. Срок службы деталей дисковых тормозов превышает [c.269]

В книге освещен новый взгляд на природу трения в ма-пшнах и узлах трения. Изложены результаты исследования жесткости контакта при различных нагружениях с учетом механических, геометрических и фрикционных характеристик контактирующих поверхностей. Приводятся примеры расчета реальных сочленений деталей машин. Описывается новый энергетический метод определения силы трения покоя без разрушения контакта. [c.167]

Для определения антикоррозийных качеств масел с присадкой и без нее пользуются методикой Пипкеипча. В Азербайджанском научно-исследовательском институте по переработке нефти разработана методика, дающая возмон ность наблюдать с помощью радиоактивных изотопов образование пленок и антикоррозийное действие присадок в случае, когда пара металлических поверхностей находится в трущемся состоявши. Кроме того, по предлагаемой мсто-дц е предусмотрен контакт масла с воздухом, а также создание определенной нагрузки на трущиеся по-верхностп. [c.86]

Для определения коэффициента р использовались кольда диаметром 50 мм и высотой 8 мм из цементованной закаленной стали 40, имеющей среднюю микротвердость Яц=6200 МПа. Кольца укреплялись на специальной оправке (каждой серии опытов соответствовало отдельное кольцо). ЭМО производилась без продольной подачи инструмента — пластины из твердого сплава Т15К6 с шириной контакта 0,8 мм. Для различных скоростей обработки режим подбирался таким образом, что каждый участок обрабатываемой поверхности подвергался шестикратному высокотемпературному воздействию. Значения В и б определялись по шлифам поперечных изломов колец. За минимальную температуру фазового превращения стали принималась температура 900°С. Коэффициент ц определялся при следующих режимах ЭМО у=6,9... 17,3 м/мин /=370...540 А Р=380... 1120 Н. [c.11]

Кроме температуры необходимо знать температурное поле в зоне резания. Под температурным полем понимается совокупность различных значений температур во всех точках определенного участка деформированного слоя или инструмента в определенный момент. На рис. 22.13 приведены изотермы температурного поля резца и стружки при точении без охлаждения резцом из твердого сплава Т14К8 стали ШХ15 (v= 80 м/мин 4,1 мм 5=0,5 мм/об). Как видно из рисунка, наибольшая температура у места контакта стружки с передней поверхностью инструмента. [c.457]

Необходимость рассмотрения криволинейного сдвигового течения возникает фактически по следующей причине. Напомним (см. рис. 3.5), что составляющая ргг представляет собой компоненту напряжения внутренней силы, направленную поперек жестко движущейся материальной поверхности. Такая поверхность должна, следовательно, находиться (и оставаться) в контакте с твердой стенкой соответствующего аппарата. Давление на этой недеформирующейся стенке, согласно принятому правилу знаков, равно —pz2- Его можно измерить подходящим датчиком без существенных искажений потока. Но Р22 — это единственная нормальная компонента, поддающаяся такому измерению, в отличие от величин рп и Рзз, направленных перпендикулярно к материальным поверхностям, деформирующимся в процессе течения. Использование датчиков давления для непосредственного измерения рц и ргг вызовет искажение течения, которым, вообще говоря, пренебрегать нельзя. Именно с этих позиций заслуживают критики некоторые методы, используемые Гарнером, Ниссоном и Вудом значит, для определения разностей рц — рга и рга — рзя [c.239]

Установлено определенное преимущество неволокнистых прокладочных материалов перед волокнистыми. Уплотняющие материалы без асбеста или волокнистых материалов оказались значительно более эффективными в предотвращении коррозии сочленяющихся поверхностей по сравнению с материалами, содержащими асбест и волокнистые материалы. Из асбестовых материалов лучшими являются те, в которых соотношение между связующим материалом и асбестом высоко. В таких материалах имеется меньше точек контакта между волокнами асбеста и уплотняемыми поверхностями. Уплотняющие материалы, содержащие в основном короткие волокна, диспергированные в связующем, вызывают меньшую коррозию по сравнению с материалами, наполненными длинными волокнами. Это, вероятно, объясняется уменьшением числа каналов, по которым электролит благодаря капиллярным эффектам проникает к металлу. [c.263]

Определение адгезии без отрыва пленки может быть осуществлено фотометрическим методом. Та часть поверхности, к которой непосредственно примыкает прилипшая пленка, имеет отличную от основного материала отражательную способность [83]. На этой основе можно оценить площадь фактического контакта адгезива и субстрата и тем самым сопоставлять адгезию различных систем. Подобньш метод применяют для контроля адгезии пленок, образованных в результате осаждения из раствора, в частности при образовании гальванических покрытий на стальной поверхности. [c.91]

И еще одно интересное явление стружка в условиях описываемого способа обработки металла формируется с затратой значительно меньшей энергии со стороны основных сил резания и получается меньшей по размеру, чем при абразивной обработке без магнитного поля. Исследования изменений твердости поверхности, находящейся в контакте с абразивными зернами, показали, что под воздействием определенного значения магнитной индукции происходит, как говорят технологи, охрупчивание поверхностного слоя. Это приводит к образованию мелкой, малодеформированной стружки. Таким образом, некоторая часть энергии магнитного поля принимает участие непосредственно в процессе резания, что отражается на обрабатываемости металла. [c.142]

Пароводяная коррозия, очевидно, протекает в условиях обычной, многоцикловой усталости, при более высокой частоте, но меньшей амплитуде циклического нагружения, например за счет флуктуаций топочного факела пли гидродинамических нульсаци среды, но без явной дестабилизации пузырькового кииения с переходом в нестабильный пленочный режим. По аналогии с котлами СКД флуктуации топочного факела здесь можно рассматривать как гармоники с периодом от 2 до 20 с при амплитуде 10—40 С [79], Очевидно, аналогичное термоциклическое нагружение может протекать и в условиях случайных пульсаций температур [84], В этих условиях с учетом меньшей в сравнении с водородной атакой иптепсквпостн образования и скорости диффузии водорода в металл окисная пленка выполняет защитные функции определенное время (число циклов), прежде чем будет исчерпана ее усталостная прочность. Затем происходит повреждение существующего и образование нового окисного слоя, так что очаг коррозионного поражения оказывается заполненным слоистым магнетитом. Пароводяная коррозия может перейти в водородное охрупчивание металла Екранной трубы при совместном или раздельном действии таких факторов, как снижение частоты и повышение амплитуды термоциклического нагружения. Другая возможность такого перехода—повыщение температуры локального участка трубы под многослойным магнетитом, его растрескивание, непосредственный контакт среды со сталью, развитие водородной атаки (см. 2.3). В результате получается комбинированный характер повреждения со стороны внутренней поверхности — от пароводяной коррозии, в оставшейся части стенки трубы — хрупкий долом. [c.90]

При рассмотрении фотографий рис. 3 следует прежде всего отметить значительную неравномерность осаждения олова из флюса на жесть по высоте между зеркалом жидкого олова ванны и зеркалом флюса. При непрерывном движении жести через флюс в ванну это явление не обнаруживается, так как любая точка на жести пересекает флюс по всей его толщине. При быстром же погружении жести через флюс в ванну и определенной выдержке ее одновременно в жидком олове и флюсе выявляется достаточно убедительная картина неравномерного осаждения олова из флюса на жесть. В то время как при длительной выдержке непосредственно у зеркала жидкого олова ванны, выше мениска а—а, на жести обнаруживаются заметные, относительно толстые, отложения серебристо-белого олова, вся остальная поверхность жести, находившаяся во флюсе, покрывается тончайшим слоем железо-оловянного соединения РеЗпз, а иногда и чистого олова (в зависимости от условий обработки). Если образец жести опустить через оловосодержащий флюс, но не до контакта с жидким оловом ванны, то при непродолжительной обработке на поверхности образца окажется только тонкий равномерный слой соединения РеЗпз, без относительно толстых и плотных осадков олова над мениском а—а. При более длительной обработке поверх слоя сплава возникает тонкий равномерный покров относительно чистого олова. [c.18]

Две прижатые друг к другу поверхности скользят. Рассмотрим вначале, как может протекать износ при отсутствии смазки. Мы знаем, что контакт дискретен — взаимодействуют отдельные точки, расположенные в зонах контурных площадей. В зависимости от глубины внедрения и состояния поверхностей могут иметь место все описанные выше пять видов нарушения фрикционных связей. Однако, если имеет место скольжение без задиров и без непосредственного резания поверхностей, то из рассмотрения должны быть исключены 5 и 1-й случаи нарушения фрикционных связей. Для нормального скольжения необходимо обеспечить положительный градиент механических свойств по глубине. Это возможно только за счет образования на поверхностях пленок, которые предохраняют основной материал от прямого соприкосновения. Пленка, разделяющая поверхности, является совершенно обязательным условием скольжения если ее нет, неминуемо глубинное вырывание. В условиях сухого трения пленка окисла, которая возникает на поверхности, увеличивается в толщине до определенной величины, отшелушивается, растет снова и т. д. . Эта пленка вступает в молекулярное взаимодействие с пленкой другой поверхности. Пленки защищают основной материал от глубинного вырывания, однако не защищают основной материал от деформации, которую он испытывает при сколь- [c.132]

От применения метода радиоактивных изотопов нам пришлось также отказаться, так как он не дает возможности определять площадь касания при движении. В лаборатории трения и фрикционных материалов Академии Наук СССР был разработан новый оптический метод определения площади контакта, посредством прозрачных моделей [27 ]. Этот метод основан на отражении и рассеивании лучей света при прохождении из одной прозрачной среды в другую с отличным коэффициентом преломления. Луч света проходит через поверхность раздела без отклонения только при строго перпендикулярном падении на поверхность. Благодаря этому шероховатые поверхности рассеивают свет и его яркость уменьшается. При прохождении света через две поверхности прозрачных тел степень рассеивания становится еще большей. В местах контактов двух поверхностей воздушная прослойка исчезает и луч непосредственно переходит из одного тела в другоё. Явления интерференции и дифракции не мешают визуальному наблюдению, так как пятна контакта достаточно велики по сравнению с длиной волны. Они также не отражаются на силе света, регистрируемом фотоэлементом. Указанное выше явление может быть использовано для определения фактических площадей двух сжатых неподвижных или скользящих друг по другу прозрачных тел. Мы предполагаем, что оптическая площадь касания совпадает с площадью, передающей механическое давление. На точность указанного метода может влиять явление проскакивания света в узком зазоре (где нет контактов), захода его в другую среду без преломления (Мандельштамм, Зелени, Квинке). [c.188]

При определении интеграль юй линейной интенсивности изнашивания будем рассматривать взаимодействие пяты и подпятника при упругих и пластических деформациях в зонах фактического касания их микронеровностей. Рассмотрим взаимоде йствие пяты и подпятника при ненасышен-ном и насыщенном контактах для двух разновидностей упорных подшипников скольжения без учета и с учетом волнистости поверхности пяты. Допущения для микротопографии поверхностей пяты и подпятника будут аналогичны допущениям, сделанным при определении силовых взаимодействий деталей в процессе работы подшипника. [c.197]

Для определения способности различных уплотнений задерживать абразив под руководством автора была прове- дена следующая работа. На специальной установке иссле- девалась пропускная способность различных уплотнений при возвратно-поступательном движении. Сравнивалось то количество абразива, которое попадает на поверхность трения без уплотнения, с количеством абразива, которое попадает туда же при наличии уплотнений различных типов. При этом исследовались уплотнения без прижима к поверхности трения и с прижатием их с определенным давлением р кГ]см . В последнем случае износ уплотнения не влияет на плотность его контакта с поверхностью трения. [c.138]

Задача о дифракции поверхностных волн на крае экрана ставится следующим образом (дифракция объемной волны рассмотрена в Г188]). Пусть при а > О расположен пьезоэлектрик. Считаем для определенности, что кристалл обладает гексагональной симметрией и принадлежит к классу бтт. Главная ось симметрии 02 расположена в плоскости границы. Часть поверхности пьезокристалла, расположенная при у>0, покрыта тонкой, идеально проводящей и невесомой пленкой, на которой выполнено граничное условие Еу = 0. С пьезокристаллом без акустического контакта граничит диэлектрик с проницаемостью ео. Вдоль свободной поверхности в направлении оси 0 распространяется сдвиговая поверхностная волна (П1.1.19) с законом дисперсии (111. 1.18). Поскольку поверхность кристалла неоднородна, акустоэлектрическая волна дифрагирует на краю металлического экрана. Требуется определить амплитуду поверхностной волны на металлизированной поверхности (1.20), возникающей вдали от края экрана в области г/ > О, амплитуду отраженной поверхностной волны при г/ < О, а также амплитуду и плотность энергии волн, рассеянных в объем кристалла. [c.207]

Пятно контакта конических шестерен проверяют на прикатном станке и оно должно составлять не менее 60 % площади боковой поверхности по высоте и длине зуба. Цилиндрические шестерни подбирают в комплекты по зазорам в с ециальном приспособлении на плите, где шестерни устанавливают строго по межцентровому расстоянию для проверки пятна контакта и подбора зазора. Боковой зазор для цилиндрических шестерен должен быть в пределах 0,23—0,6 мм при разности зазоров в паре сопряженных шестерен не более 0,1 мм и, как правило, он получается после шлифования зубьев без обязательного подбора каждого комплекта из партии шестерен, поступающих на контроль и проверку зазора. Пятно контакта проверяют в этом же приспособлении для проверки зазора по отпечатку краски синьки на сопряженных двух шестернях из трех, находящихся в зацеплении. Краску наносят тонким слоем на боковые поверхности трех-четырех зубьев одной из шестерен. Она представляет собой раствор синьки определенной консистенции в воде. Для обеспечения требуемой контактной прочности шестерен, плавности работы зубчатого зацепления в редукторе пятно контакта должно составлять не менее 70 % площади боковой поверхности по длине зубьев и не менее 50 % площади по высоту. Заканчивается сборка редуктора установкой и закреплением к гнезду маслооткачивающего насоса 50 с прокладкой из паронита под фланцевую часть. [c.207]

Таким образом (на основании последних данных), пленка, полученная на металле методом непосредственного нагрева, была перенесена на пластик (методом, описанным на стр. 716). Перенесенная пленка погружалась до определенного уровня в 0,01 н. Н2 504 на 1 мин., при этом не было обнаружено никаких изменений. После того как образцы были вынуты и высушены, нельзя было определить, до какого уровня они погружались в кислоту перед этим. Следовательно, пленка подвергается действию кислоты только в том случае, если она находится в контакте с металлом. Было также найдено, что, если нагретый образец с пленкой погружается в 0,01 н. серную кислоту, содержащую в избытке хромовую кислоту, то он не подвергнется никаким изменениям, здесь опять-таки невозможно позже решить, где был верхний уровень влажной поверхности (фиг. 52,6). Если два образца, присоединенные к внешнему источнику тока, обработать в 0,01 н. Нг504 (без хромовой кислоты), то на катодно обработанном образце (фиг. 52, в) разрушается окраска, что длилось дольше, чем на образце, погруженном в раствор без тока (фиг. 52, а), в то время как анодно обработанный образец (фиг. 52, б) не подвергается никаким изменениям, опять-таки позже невозможно решить, где была ватерлиния. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...