105, 107 —Сечения — Радиусы полосы

Величина местных напряжений зависит от вида и размеров концентратора. Например, чем меньше радиус отверстия или выкружки в полосе, тем больше максимальные напряжения отличаются от номинальных. В случае весьма малого радиуса отверстия в полосе (рис. 118, а) у краев отверстия наибольшее напряжение равно трем номинальным (а = 3), а у краев полукруглых вырезов (рис. 118, б) — примерно двум номинальным (а = 2). Надрезы с острыми входящими углами дают еще большие коэффициенты концентрации напряжений у вершин углов. Для некоторых распространенных концентраторов напряжений в полосе прямоугольного поперечного сечения значения теоретических коэффициентов концентрации приведены на графике рис. 119, а в стержнях круглого поперечного сечения — в табл. 11. Более подробные данные о теоретических коэффициентах концентрации напряжений приводятся в справочниках по расчету на прочность и в специальных курсах. [c.109]

Физический смысл радиуса инерции можно уяснить следующим образом. Предположим, что имеется произвольное сечение (рис. 2.7.1). Разобьем его на элементарные полоски и вытянем их в одну бесконечную длинную полосу на таком расстоянии от оси г, чтобы момент инерции полосы относительно оси г был равен моменту инерции всего сечения относительно этой же оси. Расстояние от [c.30]

Неоднородность свойств по сечению крупных поковок определяет и различие в отборе проб от проката и поковок. На поковках пробы для испытания механических свойств отбираются на 1/3 радиуса от поверхности припуска поковки. От прокатанной полосы, если она имеет толщину не более 60 мм — по оси ее и на расстоянии /4 диаметра или диагонали — если толщина или диаметр более 60 мм. [c.83]

Полоса узкого прямоугольного сечения с круговой осью радиуса г и центральным углом а изгибается моментами в плоскости наибольшей жесткости (плоскость оси полосы) (фпг. 26). Креп- [c.330]

Расчет шпангоутов (колец) на сосредоточенные поперечные нагрузки. Если труба нагружена значительными сосредоточенными нагрузками в плоскостях поперечных сечений (усилия оттяжек дымовой трубы, реакции опор газопровода, нагрузки от смотрового мостика и т. п.), то обязательно устройство шпангоутов (колец), жестких на изгиб, в виде полосы (ребра), угольника, тавра и т. п. Радиус нейтральной линии кольца при изгибе обозначим г. Будем отличать три [c.153]

Полоса узкого прямоугольного сечения с круговой осью радиуса г и центральным углом 0 изгибается моментами М в плоскости наибольшей жесткости (плоскость оси полосы) (фиг. 22). Крепления концов полосы таковы, что торцовые сечения могут свободно вращаться относительно своих главных центральных осей, но не могут поворачиваться относительно касательных к оси полосы, проведенных через центры торцовых сечений. [c.345]

Неравномерным нагружением будем называть такое, при котором внешние напряжения непостоянны по сечению металла, т. е. Аа = Аа(х,у,г). Рассмотрим одну из наиболее известных схем нагружения - холодную прокатку тонкого листа. Пусть а = аДл ), рис. 2.12. Текущее значение высоты полосы в очаге деформации Н = у -= /27 , где Ло - высота полосы при х =0 К - радиус прокатного [c.83]

Опережение пропорционально квадрату угла нейтрального сечения и отношению R/h. Уменьшение толщины полосы при постоянном радиусе валков или увеличение радиуса валков при постоянной толщине равносильно уменьшению угла наклона поверхностей инструмента. При увеличении радиуса валка или уменьшению толщины полосы относительно большая часть металла, обжимаемого по высоте, потечет в направлении суживающейся щели. [c.262]

Дифференциальные уравнения равновесия элемента, вырезанного из полосы двумя радиальными под углом da и двумя окружными радиусов р и р -f ф сечениями (рис. 6.6), имеют вид [121] [c.140]

Для определения размеров заготовки при гибке, а также минимального радиуса закругления пуансона необходимо знать положение нейтрального слоя деформации. Для малых упругопластических деформаций, например при гибке с относительным радиусом закругления ris > 5, принимают, что нейтральный слой проходит по середине толщины полосы р (рд) = Рер, т. е. его положение определяется радиусом кривизны р = г + s/2. Для значительных пластических деформаций, что имеет место при гибке заготовок с относительным радиусом закругления r/s < 5, изгиб сопровождается уменьшением толщины материала и смещением нейтрального слоя в сторону сжатых волокон, а для узких полос (Ь < 3s) — также изменением формы поперечного сечения. В этих случаях радиус кривизны нейтрального слоя деформации следует определять по формулам, приведенным в работах [76 79], [c.137]

Если полосу прямоугольного поперечного сечения с начальным искривлением по дуге крут радиуса г изгибать в плоскости ее наибольшей жесткости, то при некоторых предельных значениях изгибающих нагрузок мы встретимся с таким же явлением неустойчивости плоско [c.307]

Интерференционные полосы принимают эллиптическую форму, если радиусы кривизны поверхности в разных сечениях, проходящих через точку контакта А, неодинаковы. [c.367]

На рис. П.44, е радиус кривизны в сечении XX больше, чем в сечении УУ. В этом случае эллипс считается первой полосой, а полосы с и е — второй, так как они принадлежат одному эллипсу, прерванному из-за ограниченности измерительной поверхности. [c.367]

Для удобства подъема машиниста в кабину и на оголовок крана вдоль башни устанавливают лестницы. Ширина лестниц, ведущих в кабину, не менее 500 мм. Расстояние между ступенями не более 300 мм, через каждые 6—8 м на лестницах устраивают площадки. Начиная с высоты 3 i , вертикальные лестницы ограждают дугами в виде кругов радиусом 350—400 мм, которые устанавливают на расстоянии не более 800 мм друг от друга и соединяют между собой не менее чем тремя продольными полосами. Ограждение в виде дуг не требуется, если лестница проходит внутри башни сечением не более 900 Х 900 мм (для решетчатых) и диаметром не более 1000 мм (для трубчатых башен). При наклонных лестницах (под углом 75° к горизонтали и менее) лестницы снабжаются перилами и имеют плоские ступени. [c.36]

При определении усилия обратного выдавливания деталей из вязкого металла подобное допущение может привести к большим погрешностям, так как в этом случае мощность сил на разрывах касательной составляющей скорости, как было указано, рассчитывают приближенно. Для уточненных расчетов необходимо выбрать поле скоростей, в наибольшей степени приближающееся к действительному и отвечающее требованию непрерывности. Примем, что границы очага деформации, так же как и при прямом прессовании полосы, прутка или трубы, отделены от жесткого металла в меридиональном сечении дугами с радиусами кривизны Г1 и г 2 и внутри очага наблюдается радиальное течение (рис. 100, б). Такая схема близка к действительному течению металла. [c.197]

Рис. 102 показывает картину полос для кривого бруса ), изгибаемого моментами М. Внешний радиус бруса втрое превышает его внутренний радиус. Максимальный порядок полосы на правом конце как на нижней, так и на верхней грани равен 9. Регулярное расположение полос указывает на линейное распределение наиряженин изгиба в поперечном сечении. Порядки полос, отмеченные на верхнем конце стержня, показывают распределение напряжений в искривленной части (полная модель распространялась за верхнюю грань, которая являлась для нее плоскостью симметрш ). Эти полосы показывают, что сжимающее напряжение на внутренней грани и.меет порядок 13,5, а растягивающее напряжение на внешней грани —6,7. Эти значения с весьма большой точностью пропорциональны напряжениям теоретического точного решения , которые даны в последней строке таблицы на стр. 91. [c.170]

Двумерное растяжение (рис. 3.1.4, в) осуществляется на прибор Флинта и Наутона [289, 311—313] путем раздувания под давлением Р тонких резиновых листов, зажатых по краям. Однородная деформация наблюдается в области, близкой к центру листа, и определяется по изменению расстояния между точечными метками и по радиусу кривизны г раздутого листа. Главная степень растяжения в двух главных направлениях, в которых действуют главные напряжения = 2, равна Я. При этом Ях = Яз = Я, а Яд = 1/Я1Я2 = = 1/Я . Начальная толщина листа в центре поэтому изменяется в 1/Я раз, т. е. = ЙЯ . Сила /, действующая в поперечном сечении раздутой полосы единичной длины, находится из соотношения Р = = 2//г. Она действует на площадь 5 = 1/г = йд/Я , тогда из зависимости (3.1.9) находим [c.116]

Для сечений в виде I) двух связанных между собой тонких горизонтальных полос, 2) тонкого кольца, 3) сплошного прямоугольника и 4) круга — определить момент инерции Jx, радиус лиерции ix и момент сопротивления [c.79]

При воздействии импульса излучения ОКГ, сфокусированного с помощью цилиндрической оптики, зона упрочнения в плане представляет собой полосу длиной I и шириной Ь. Причем вполне справедливым оказывается принятое в расчетах предыдущей главы допущение о радиусе закругления концов полосы, примерно равном Ы2. Форма зоны в продольном сечении имеет вид, показанный на рис. 54, а, причем размеры ее соответствуют режиму облучения стали ШХ15 импульсом с энергией 30 Дж, длительностью 6 мс с помощью цилиндрической линзы с фокусным расстоянием Р — 35 мм. [c.80]

На рис. 2.34 и 2.35 показаны некоторые результаты исследования М1етодом замораживания от действия внутреннего давления модели толстостенного цилиндра со сфе рическими торцами и полостью, имеющей звездообразное поперечное сечение с шестью вершинами. Длина модели =140 мм, наружный диаметр 26 = 70 мм, диаметр окружности, описывающей вершины вырезов 2а = 88, так что Ь1Ь=4,0 а1Ь = 0,63 д/Ъ = 0,05 (д — радиус вершины выреза) [110]. Модель изготовлена отливкой из двух половин, которые затем склеены эпоксидным клеем. Половины модели отливали в стальные формы со стержнями из сплава В,уда, который выплавляли после полимеризаци1и материала модели. Из замороженной модели были изготовлены срезы (меридиональный, проходящий через вершины вырезов и ряд поперечных) толщиной 3 мм. С помощью поляризационно-оптического метода довольно трудно получить поле перемещений. Для этого от напряжений нужно переходить к деформациям и, интегрируя деформации, вычислять перемещения. Однако поле перемещений достаточно просто получить методом муара. Для этого на срез замороженной модели наносят сетку и срез размораживают. При наложении на размороженный срез эталонной сетки получают картину муаровых полос, дающую перемещения. [c.58]

R - радиус цилиндра 1 в поперечном сечении, совпадающем о серединой полосы (, (ом. рисД), [c.39]

Работа сматывания. Работа, затрачиваемая на пластический изгиб материала при его сматывании, равна изгибающему моменту М кгмм, умноженному на угол <р между крайними сечениями полосы после её сматывания, равный длине сматываемой полосы Ь, делённой на средний радиус бунта R [c.1006]

Рассмотрим замкнутый контур S в плоскости Onz, образованный противоположными берегами трещины, окружностью весьма малого радиуса, охватывающей точку О, боковыми плоскостями полосы и ее поперечными сечениями при л -> (см. рис. 106, б). Согласно теории инвариантных Г-интегралов имеет место слудующее уравнение [1] [c.269]

Достоинством метода является зависимость распределения смещения полос и плотности непосредственно от радиуса осесимметричной неоднородности и удовлетворительное совпадение расчетных и экспери1лентальных результатов для крайних зон осесимметричной неоднородности. Но этот метод весьма трудоемок и в области сильных градиентов плотности не всегда удовлетворительно аппроксимирует искомую функцию (даже при разбиении сечения неоднородности на большое число зон N — Щ. Более точную аппроксимацию можно получить при замене искомой функции некоторой квадратичной, имеющей вид а/ + Ь,г + с, где коэффициенты Oj, bj и с для каждой /-й зоны выражались через значения в граничных точках зоны. [c.130]

Каждую элементарную полосу шириной, равной единице, выделенную двумя радиальными сечениями из трубы, можно рассматривать как стержень на упругом основании. Жесткость полосы на изгиб равна Et l 2 x, ), модуль основания будет EtjR , где t — толщина трубы, R — ее средний радиус. Тогда из выражения (40) имеем [c.593]

Величина допуска на цилиндричность в числе полос Ngon по формуле (8) в пределах рабочего участка эллиптической формы и для наклонной поверхности не зависит от направлен ияоси цилиндра. Если же допуск выражать не числом полос АЛ/ оп, а величиной наименьшего допустимого радиуса кривизны цилиндрической поверхности, то допуск будет зависеть от направления ее главных сечений он получится наиболее строгим, когда ось цилиндра параллельна [c.411]

Предлагаемая методика разделения нормальных напряжений экспериментально проверена на задаче чистого изгиба вала с галтелью. Эта задача проста в методическом отношении и представляет интерес для машиностроения. Задача решена на составной клееной модели из оптически нечувствительного материала с оптически чувствительным слоем по исследуемому меридиональному сечению. Для повышения точности исследования и четкости картины полос, а также для снижения плотности их в месте концентрации, размеры модели были выбраны достаточ о большими диаметры цилиндрических частей вала d = 50 и = 65 мм, радиус галтели р = 15 мм, толщина слоя i = 4 мм. При исследовании модель была нагружена изгибающим моментом М = 2000 кг-см номи нальное напряжение в сечениях d = 50 мм о н = 163,0 кгс/см . [c.57]

Приступим теперь к вычислению касательных напряжений, возникающих вдоль прямой рр поперечного сечения (рис. 5.16, а). Для того чтобы применить к вычислению вертикальной составляющей Ту этих напряжений формулу (5.18), необходимо найти статический момент относительно оси г кругового сегмента, расположенного ниже прямой рр. Элементарная площадка, выделенная на рисунке штриховкой, имеет длину 2Уг —у и ширину йу, где т — радиус кругового поперечного сечения. Ее площадь гвтйР= 2Уг уЧу. Статический момент этой полосы относительно нейтральной оси составляет уйР, а полный статический момент всего сегмента выражается так [c.166]

Смотреть страницы где упоминается термин 105, 107 —Сечения — Радиусы полосы : [c.210] [c.65] [c.121] [c.122] [c.152] [c.22] [c.896] [c.30] [c.533] [c.77] [c.276] [c.127] [c.81] [c.181] [c.533] [c.252] [c.184] [c.286] [c.128] [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...