157, 158, 160, 161 —Скорости резания торцовые

При обработке заготовок различного диаметра при различных условиях резания диапазон изменения силы тока в начале процесса и к. концу хода режущего инструмента неодинаков. Поэтому при постоянном шаге изменения силы тока для каждого типоразмера заготовки требуется своя программа по интервалу времени переключения ступеней устройства. Необходимое число различных программ обеспечивается набором резисторов переменного сопротивления в блоке 3, а выбор той или иной программы — переключателем 5. Испытание и внедрение в производство рассмотренной системы стабилизации температуры нагрева обрабатываемой заготовки при работе с переменной скоростью резания (торцовая обточка) показали, что линейный закон изменения тока дуги практически обеспечивает более равномерный износ инструмента, чем при работе без регулирования тока. При надлежащем выборе начального значения силы тока отсутствует перегрев металла в зоне малых скоростей резания, который, как правило, имеет место в обычных условиях обработки, когда сила тока не регулируется. [c.141]

Скорости резания при черновом фрезеровании торцовыми фрезами со вставными ножами из пластинок Р9 и Р18 [c.511]

S6. Скорости резания при чистовом фрезеровании торцовыми фрезами со вставными ножами Р9, Р18 [c.511]

Скорости резания при фрезеровании чугуна торцовыми фрезами с пластинками из твердого сплава ВК6 [c.514]

Обработка колец шариковых подшипников (табл. 9 и 10). Наиболее распространенными являются подшипники с наружным диаметром 30—160 мм. Программы выпуска этих подшипников таковы, что делают автоматизацию их производства экономичной. В АЛ токарная обработка наружных и внутренних колец ведется на многошпиндельных токарных автоматах. В зависимости от конкретных условий различных заводов существует несколько практически равнозначных вариантов обработки колец одного и того же типа. В табл. 9 и 10 приведены варианты, осуществленные на АЛ, поставленных на подшипниковые заводы. В качестве режущего инструмента при токарной обработке широко используют как твердосплавный инструмент, так и инструмент из быстрорежущей стали. Твердосплавный инструмент используют преимущественно при обработке гладких цилиндрических и торцовых поверхностей, прямых фасок. Скорость резания при этом 100—150 м/мин подача до 0,6 мм/об. [c.262]

Скорости резания (в м]ман) при черновом фрезеровании поверхностей быстрорежущими торцовыми фрезами с мелкими зубьями [c.128]

Скорости резания при фрезеровании поверхностей твердосплавными торцовыми фрезами [c.185]

Таким образом, обрабатываемость металла как в процессе предварительной, так и окончательной обработки обычно оценивают по способности изнашивать режущие кромки инструмента и в большинстве случаев определяют по допускаемым скоростям резания. Практически чаще всего для определения обрабатываемости используют скорость резания, соответствующую стойкости, при которой в первом приближении, можно считать, достигается минимальная стоимость обработки или максимальная производительность. Например, при течении используют скорость резания при стойкости 60 мин или скорость резания при стойкости 20 мин (ц,о), при фрезеровании торцовыми фрезами используют скорость резания при стойкости 180 мин или скорость резания при стойкости 60 мин (Пео)- [c.161]

Скорости резания при фрезеровании быстрорежущими торцовыми фрезами стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах могут быть приближенно определены с погрешностью до 30% по зависимости (рис. 7) [c.172]

Скорости резания при торцовом фрезеровании с плавным выходом режущих кромок мало отличаются от скоростей резания при точении, если работу ведут быстрорежущим инструментом с одинаковыми геометрическими параметрами ре- [c.172]

Подачи и скорости резания при фрезеровании плоскостей торцовыми фрезами из быстрорежущей стали марки Р18 [c.427]

Подачи и скорости резания при фрезеровании стали и чугуна торцовыми фрезами, оснащенными пластинками твердого сплава [c.427]

При торцовом фрезеровании резцы инструмента (фиг. 153), занимая положение, противоположное направлению подачи, не попадают в прежний шаг, и срезают вершинки гребешков неровностей. В этом случае вместо одной вершинки возникают две фиг. 154) и шаг между ними As меньше величины подачи s . Это явление названо автором смещение шагов подач . Теоретически при этом высота неровности должна уменьшаться, а фактически увеличивается на довольно значительную величину. При исключении из работы резцов, расположенных с противоположной стороны направлению подачи, путем поворота резцовой головки на небольшой угол- высота микронеровностей значительно уменьшилась (до 52%) при обработке стали марки Ст. 6 с подачей на зуб 5 =0,3 ЯШ. Особенно уменьшается высота неровностей при этом методе при работе с большой подачей, малым диаметром резцовой головки и при большой пластичности обрабатываемого материала. Этот метод также повышает микротвердость обработанной поверхности и разрешает работать с большими скоростями резания при меньшем притуплении инструмента. [c.391]

Отделочное торцовое фрезерование плоских поверхностей одно- или многозубыми фрезами с большой скоростью резания при малых подачах и малых глубинах резания [c.31]

Скорость резания при скоростном фрезеровании торцовыми фрезами подсчитывается по формуле [c.107]

При работе концевыми и торцовыми фрезами, свёрлами и некоторыми другими инструментами в точках сопряжения главной и вспомогательной режущих кромок имеет место максимальная скорость резания, что также способствует увеличению теплообразования. [c.259]

Примечание, Скорость резания для торцовых фрез рассчитана при ф = 60°. В зависимости от величины этого угла ее следует изменять при ф — 45 в 1,6 раза при Ф = 30 в 1,25 раза при ф = 45° в 1,1 раза при ф = 90° в 0,87 раза. [c.443]

Значения коэффициентов К скорости резания при торцовом фрезеровании [c.243]

Рис. 4. Зависимость остаточных напряжений при торцовом фрезеровании стали 45 от скорости резания

Скорости резания при фрезеровании быстрорежущими торцовыми фрезами стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой осно- [c.263]

При фрезеровании литой стали на ферритной основе торцовыми фрезами, оснащенными твердым сплавом марки ВК8, с резким выходом режущих кромок из металла скорости резания могут быть определены с помощью зависимости [c.263]

Сверхтвердые материалы широко применяют для оснащения (вставками) лезвийных инструментов (резцы, сверла, торцовые фрезы). Такие инструменты используют для чистовой размерной обработки при высоких скоростях резания (100 - 200 м/мин и более). [c.621]

Минутная подача и скорость резания при торцовом фрезеровании определяется по формулам, приведенным выше для цилиндрического фрезерования. [c.316]

СКОРОСТЬ РЕЗАНИЯ, ДОПУСКАЕМАЯ ТОРЦОВЫМИ ФРЕЗАМИ [c.318]

Твердые сплавы сохраняют относительно высокую твердость при нагреве до температуры 800—900° С (см. рис. 1, кривые 2—6). Поэтому инструмент, оснащенный твердыми сплавами, более износостоек по сравнению с инструментом, изготовленным из инструментальных сталей, и позволяет вести обработку на высоких скоростях резания, т. е. с большей производительностью. При соответствующих геометрических параметрах инструмента, оснащенного твердым сплавом, скорость резания достигает 500 м/мин при обработке заготовок из стали 45 и 2700 м/мин при обработке заготовок из алюминия. Кроме того, инструментом из твердого сплава можно обрабатывать заготовки из закаленных (HR до 67) и труднообрабатываемых сталей. Для такого широко распространенного инструмента, как резцы и торцовые фрезы, твердые сплавы являются основным материалом, вытеснившим быстрорежущую сталь. Все большее применение на.ходят твердые сплавы и при изготовлении [c.10]

Чем мягче и пластичнее обрабатываемый металл, тем большему упрочнению он подвергается. Чугуны обладают значительно меньшей способностью к упрочнению, чем стали, как по величине упрочнения, так и по глубине его распространения. Изменение микротвердости чугуна на различном расстоянии от обработанной поверхности (при торцовом фрезеровании) показано на рис. 54. При принятых условиях обработки глубина наклепа составляла около 36 мкм, а твердость обработанной поверхности по отношению к исходной твердости чугуна повысилась в 1,7 раза. Чем больше угол резания, радиус округления режущей кромки инструмента и толщина среза, тем выше упрочнение. При увеличении скорости резания, начиная с некоторого значения ее, упрочнение [c.55]

Следовательно, для фрез с малым значением угла ф при одной и той же толщине среза max, определяющей нагрузку иа режущую кромку, подача Sz может быть значительно увеличена, что и вызовет повышение производительности. Но при малом значении угла ф длину режущей кромки и другие размеры фрезы необходимо увеличить. Геометрические элементы режущей части торцовых фрез приведены на стр. 246. Минутная подача и скорость резания при торцовом фрезеровании определяются по формулам, приведенным выше для цилиндрического фрезерования. [c.262]

Установление режимов резания для цилиндрических, хвостовых и. тисковых фрез заключается в определении при заданной глубине резания, подачи на зуб (в мм1зуб), минутной подачи (в мм1мин), скорости резания (в м1мин), числа оборотов фрезы в минуту, тангенциальной составляющей силы резания [в кГ (н)1 и эффективной мощности (в квт) при работе торцовыми фрезами определяют подачу на зуб, минутную подачу, скорость резания, число оборотов и эффективную мощность. [c.140]

При торцовом фрезеровании деталей из сплава В93 изменением скорости резания w=30-f-1 700 MjMUH, величины подачи (0,02—0,4 мм зуб) и глубины резания /=0,20- -1,2 мм температура нагрева в зоне изменяется в пределах от 130 до 350 °С. Микротвердость и электрическая проводимость таких образцов не изменяются. Отмечено несколько случаев изменения электропроводности при обработке деталей затупленной фрезой без охлаждения. [c.71]

Скорость резания при фрезеровании стали торцовыми фрезами с пластинками из твердого сплава Т15К6 [c.512]

Скорости резания (в mImuh) при черновом фрезеровании плоскостей быстрорежущими торцовыми фрезами со вставными ножами (чугун серый, НВ = 190) [c.131]

Скорости резания при фрезеровании поверхностей твердосплавными торцовыми фрезами Марка сплава Т15К6. Обрабатываемый материал — сталь конструкционная и легированная, [c.184]

Система программного управления обеспечивает поддержание постоянной скорости резания при изменении размеров обработки. Станки оснащены вертикальными электрокопироваль-ными суппортами для обработки наружных, внутренних и торцовых поверхностей сложной конфигурации. При обработке крупных деталей (до 01600 мм) на станке 1541П обеспечивается точность до 0,05 мм. [c.175]

Рис. 8, Влияние действительного предела прочности 5 и коэф( )ицнента теплопроводности X на скорость резания при торцовом фрезеровании деформированной стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах фрезами Р 18 (ф 60° у = а=12 ) с плавным выходом

При фрезеровании стали на ферритной основе торцовыми фрезами, оснащенными твердым сплавом марки Т5КЮ, скорости резания могут быть приближенно определены по действительному пределу прочности 5 , с помощью зависимостей (рис. 9) [c.173]

Легированные марки сталей ХГ, ХВ5, 9ХС, ХВТ используют для изготовления прорезных, фасонных и концевых фрез малых диаметров. Минералокера-мику ЦМ332 применяют для оснащения торцовых фрез при обработке в зоне высоких скоростей резания 150— 250 м/мин литых заготовок из серого чугуна (НВ 179—196) с предварительно снятой коркой. [c.67]

К токарным относится большая группа станков, предназначенных в основном для обработки поверхностей вращения, соосных оси шпинделя (цилиндрических, конических, фасонных, винтовых, а также торцовых). Для обработки наружных поверхностей деталей типа валов применяют как центровые, так и бесцентровые токарные станки. Концентрические поверхности деталей типа втулок и колец обрабатывают на токарно-центровых и патронных токарных станках. Детали типа дисков (со значительными по размеру торцовыми поверхностями) обрабатывают на лобото-карных станках, которые занимают меньшую площадь, чем центровые станки, и лучше приспособлены для обработки наружных и внутренних торцовых поверхностей детали. Лобо-токарные станки имеют устройства для поддержания постоянной скорости резания, а также устройства для нарезания торцовых резьб (спиралей). [c.224]

При торцовом фрезеровании обрабатываемая поверхность формируется одной торцовой режущей кромкой наиболее выступающего зуба фрезы. Поэтому шероховатость поверхности определяется величиной подачи на один оборот фрезы и производительность чистового фрезерования не зависит от числа зубьев фрезы. Исходя из этого не случайно тонкое фрезерование, обеспечивающее шероховатость поверхности по 7-му и даже по 8-му классу чистоты, как правило, осуществляется однорезцовой фрезерной головкой. Работа производится при высокой скорости резания, достигающей 200—300 м1мин и выше, но при малой подаче (0,05—0,15 мм1об), поэтому производительность получается низкой, несмотря на применение высокой скорости резания. [c.123]

Высокая эффективность применения инструмента, оснащенного режущими пластинами нз этих модификаций нитрида бора, обусловлена высокой твердостью (HV 40—75 ГПа), т. е. в 2— 4 раза больше, чем у твердых сплавов высокой теплостойкостью (ИОО— 1300 С) теплопроводностью на уровне теплопроводности твердых сплавов, не снижающейся при повышении температуры химической инертностью в большинству сплавов железа с углеродом способностью режущей кромки к самозатачиванию достаточной ударной вязкостью, обеспечивающей применение при торцовом фрезеровании. Обработка этими материалами характеризуется исключительно высокими скоростями резания и малыми толщинами срезоемых стружек, целыми силами резания, высокой то ностью обработки, высоким качес> [c.627]

По форме поверхности различают плоское и круглое шлифование, по месту шлифования — внешнее, внутреннее, торцовое. Шлифование производят с прижимающим усилив1м (давлением) или без него. При шлифовании происходит взаимное перемещение алмазного инструмента и шлифуемой керамической детали. За каждый цикл передвижения происходит сошлифовка некоторого слоя керамики. Этот слой, нормальный к действию абразива, называют глубиной резания. Глубина резания зависит от твердости керамики, зернистости алмаза (абразива), прижимающего усилия, скорости резания. Таким образом, для каждого вида керамики характерен свой оптимальный режим резания, который можно найти в специальной литературе. [c.96]

При обработке торцовыми фрезами, оснащенными композитом (СТМ) и минералокерамикой, в отличие от фрезерования инструментом, оснащенным твердым сплавом, всегда следует стремиться к достижению максимально возможной скорости резания и уменьшению подачи на зуб. Эти фрезы эффективнее твердосплавных при чистовом фрезеровании закаленных сталей, имеющих твердость HR a>45, и чугунов любой твердости. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...