164 — Расход жидкие

Манометрические трубчатые пружины являются чувствительными элементами приборов, предназначенных для измерения давлений, вакуума, уровня и расхода жидких и газообразных веществ. [c.476]

На пути движения металла от направляющей втулки до рабочей части отливки расход жидкого металла должен быть постоянным. [c.325]

Расход жидкого металла через все литниковые отверстия стояка определяется выражением [c.325]

Критерием оптимальности принятой технологии изготовления отливок из титановых сплавов, кроме их качества, является удельный расход жидкого металла. Считают, что эта величина не должна быть больше 2,5 т на 1 т годных отливок. [c.329]

Массовый расход жидкой фазы в турбулентном режиме [21] [c.104]

Таким образом, решая системы уравнений (4.2.14), (4.2.38) и (4.1.1)-(4.1.44) относительно ячейки, заключенной между сечениями 0-0 и 1-1, находятся массовые расходы жидкой 11 и газовой Си фаз, их компонентные составы Х,ц и К,ц, плот- [c.107]

При известных величинах температуры 7 у , компонентного состава С, у , массового расхода F j смеси низконапорной и высоконапорной сред, рассчитанных из уравнений (4.2.74), (4.2.79), (4.2.71), (4.2.75), из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) для каждой у -той ячейки (у = I, 2,..., К,..., М), заключенной между сечениями М - М - и М М, определяются следующие параметры массовые расходы жидкой у и газовой 6 у фаз, у которых, соответственно, компонентные составы А, у и К, у, плотности р у и Р(,му> удельные энтальпии // у и удельные теплоемкости рмг число Пуассона для газовой фазы, а также параметры двухфазной смеси - плотность р , удельная энтальпия / у, удельная теплоемкость С у, температура [c.112]

Из ячейки, например п, в которой не произошло ни испарения, ни конденсации, выходит поток, имеющий массовый расход (4.2.61), удельную энтальпию / (4.2.72), удельную теплоемкость С (4.2.73), температуру (4.2.74), скорость 1У , (4.2.58), компонентный состав С, (4.2.71) и плотность р (4.1.1)-(4.1.44). Таким образом, используя системы уравнений (4.2.1 )-(4.2.27), (4.2.56)-(4.2.125) и (4.1.1)-(4.1.44) рассчитываются для каждой ]-а ячейки (здесь ] 1, 2,. .. к,. .. п,. .. /, q,. .., ш, а также паровой слой еп), заключенных между двумя произвольно взятыми сечениями Л/-1-Л/-1 и М-М находятся следующие параметры массовые расходы жидкой L J и Рому- фаз, их компонентные составы и плотности р,му и удельные [c.116]

При давлении Р,, температуре Г., компонентном составе С,., расходе Р. и коэффициенте = 1 из систем уравнений (4.1.2 -(4.1.44) для полностью заторможенной струи параметры в данном сечении массовые расходы жидкой и газовой С. фаз, их компонентные составы X и У,., плотности р и ро , удельные энтальпии / ф и / ф, удельные теплоемкости С ф, Ср>, С , число Пуассона к для газовой фазы, а также [c.126]

Таким образом, поток газа, истекающего через сечение п - п свободного вихря при давлении Ревя- температуре Т , массовом расходе F и компонентном составе имеет следующие параметры, находимые из уравнений (4.1.1)-(4.1.44) массовые расходы жидкой и газовой Сс,,,, фаз, их компонентные составы Х,снл и /сал. удельные энтальпии и саш удельные теплоемкости и Ср . , ,j n показатель [c.167]

Далее рассчитываются аксиальная скорость течения газа 1 аав через площадь слоя/дв вынужденного вихря по (6.45), массовый расход газовой фазы, перетекающей из свободного вихря в вынужденный, С(св-вв)л из (6.46), истинный массовый расход жидкой фазы из (6.47), истинный массовый расход газовой фазы Свд из (6.48), тангенциальная скорость вынужденного вихря в слое ячейки из (6.50), полное деление газа в слое вынужденного вихря из (6.49), температура полностью заторможенного газа Т , истекающего из ячейки п вынужденного вихря при давлении Р , из (6.51). [c.170]

Из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) при давлении Р , температуре 7 , компонентном составе С, , массовом расходе F и коэффициенте = 1 рассчитываются фазовое состояние и параметры среды, полученной в результате процесса охлаждения, а именно массовые расходы жидкой L и газовой С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии . а, удельные теплоемкости С,, С.,, С ,, число Пуассона к, плотности и Pf , а также удельная / и полная //. энтальпии всей среды, ее удельная С и полная V теплоемкости, плотность р, уточненная температура Т , получившаяся при фазовых переходах. [c.181]

При расходе высоконапорной среды, ее исходной температуре Т , компонентном составе С/ц и давлении Р по алгоритму на рис. 4.1 рассчитываются параметры кавитирующей жидкости массовые расходы жидкой Ь и газовой С фаз, их компонентные составы X, и К,, удельные энтальпии / , с, и удельные теплоемкости С , Ср, С, число Пуассона к, газовая постоянная Лд, плотности р , рс и плотность парожидкостной смеси р. [c.235]

При давлении Р общем расходе жидкой и газовой сред [c.244]

Секундный расход жидкого азота в межтрубном пространстве fa3=Q/ =2 600 000/(169,2.103)= 15,38 г/с. [c.420]

Быстрый рост объема потребления нефти в США (в 1,8 раза за период 1940—1950 гг., примерно в 1,4 раза за следующее десятилетие и в 1,5 раза в 60-е гг.) связан в основном с ее широким использованием как моторного топлива на транспорте, на долю которого приходится в среднем более половины расхода жидкого топлива в стране. Доля промышленности (включая сельское хозяйство) и жилищного и коммунально-бытового сектора примерно одинакова и составляет 15—20%, а на электростанциях используется не более 10% (табл. 2-6). [c.47]

Такая система обеспечивает низкий расход жидкого азота, а также длительную работу ловушки при непрерывной автоматической подаче в нее хладагента непосредственно из корпуса металлического стандартного сосуда Дьюара. Одна из конструкций ловушки представлена на рис. 12. При созда- 49 [c.49]

Снижения удельного расхода жидкого металла достигают максимальным наполнением контейнера формами (чтобы наиболее полно использовать массу плавки), а также в результате применения рациональных литниковых систем, уменьшения расхода MeTavXfia на разбрызгивание и выбора оптимального количества номенклатуры отливок. [c.329]

Жидкий гелий получается в количестве 7,5 л1час. На охлаждение аппаратуры от температуры жидкого азота до 15°К расходуется 20 л жидкого водорода. В установившемся режиме расход жидкого водорода составляет 1,3 л на 1 л жидкого гелия. [c.143]

Недостаточно полная изученность термогазодинамических и тепломассообменных процессов во многих типах многокомпонентных струйных течений приводят к тому, что при их осуществлении эффективность аппаратов и установок с этими течениями оказывается ниже предусматриваемых величин, получаемых при работе данных аппаратов и установок с одно- и двухкомпонентными средами. Так, при охлаждении углеводородных природных и нефтяных газов в термотрансформаторах с пульсационными струйными течениями величина изоэнтропийного КПД в 1,3 раза мен1.ше, чем при охлаждении воздуха. Несовер[пенство существующих методов расчетов процессов в многокомпонентных струйных течениях приводит к ошибкам при определении технологических параметров аппаратов с такими течениями. Например, рассчитанные величины расходов жидкой и газовой фаз и содержание в них углеводородных компонентов в потоках на выходе из термотрансформатора Ранка при охлаждении в нем нефтяных газов отличаются от экспериментально полученных величин этих параметров от 30 до 100% в зависимости от режимов работы. [c.7]

По заданнрлм полям температур, скоростей определяются необходимые гидродинамические и теплообменные характеристики. В частности, по формуле (1.5.18) определяют изменение расхода жидкой пленки на участках Лц и x + Ах. [c.38]

При известных величинах температуры Тд, расхода компонентного состава С,во и давления P из системы уравнений (4.1.2)-(4.1.44) рассчитываются фазовые превращения в потенциальном ядре струи и параметры среды в последнем, а именно массовый расход жидкой и газовой Goo фзз, их компонентные составы Xj и Г,во, удельные энтальпии и удельные теплоемкости С/во, Срво. G o. число Пуассона во для газовой фазы, плотности р во и р во. а также удельные и полные энтальпии /во, [c.120]

При известных для каждой у-й ячейки (/=1,2,. .., К,. .., М) величинах з емпературы T J, компонентного состава С,м ., расхода F J и давлении P смеси вьЕсоконапорной и низконапорной сред рассчитываются из систем уравнений (4.1.2)-(4.1.44) следующие параметры массовые расходы жидкой L J и газовой фаз, их компонентньЕС составы Л", у и удельные энтальпии и /д у, удельные теплоемкости С/ у, Ср р [c.122]

Используя описанную модель процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении, рассчитываются расходы жидкой и газовой фаз, их компонентные составы и термогазодинамические параметры, а также находятся из распределения в струе. В качестве примера на рис. 4.13-4.17 представлены рассчитанные профили скоростей жидкой и газовой фазы, плотности газожидкостной смеси и ее температуры в струйном течении, состоящем из жидкостного потенциального ядра, истекающего со скоростью 35 м/с в неподвижный газ, и жидкостно-газового пограничного слоя. Задавались угол сужения потенциального ядра Р = 22,62°, угол расширения пограничного слоя а = 33,4°, радиус струи на выходе из поля составляет 20 мм, температура жидкостного потенциального ядра 290 К (17°С), температура окружающего струю газа 283 К (10°С). [c.128]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Из системы уравнений (4,1.1)-(4.].44) рассчитываются параметры высоконапор-ной и низконапорной сред, а именно массовые расходы жидкой и газовой фаз С , их компонентные составы Х, Х, , У, , Х, , удельные энтальпии /, , // , удельные теплоемкости С, , С, , Ср , Ср , С , плотности р , , рс ро , числа [c.152]

Если высоконапорная среда оказалась жидкостной, т.е. ее массовый расход выразился через то из уравнения (5.1) рассчитывается скорость И течения пысоконапорной среды через критическое сечение К-К сопла. Из уравнения (5.2) находится статическое давление Р в критическом сечении К-К сопла. При давлении г,,, температуре 7, ,, массовом расходе и общем компонентном составе С, из уравнений (4.1.1)- 4.1.44) определяется агрегатное состояние среды за критическим сечением К-К сопла, массовые расходы жидкой К и газовой 6 фаз, их компонентные составы X,, У,, удельные энтальпии / , /д, число Пуассона К. плотности р , р , а также удельная / и полная энтальпии, удельная С и полная Су теплоемкостр , плотность р всего кавитационного потока. [c.153]

Параметры струйного течения в конце камеры смешения, сечение 0-0 массовые расходы высоконапорной среды F , низконапорной среды F.J и их смеси F,,,), средняя скорость смеси о, ее компонентный состав С, о, удельная энтальпия / о, удельная теплоемкость С , температура Т 1, и плотность р о, а также содержание жидкости и газа, выражаемого в виде расходов жидкой ( и газовой С,, фаз, компонентный состав л, о и К,1,(1 ш)следних, их удельные теплоемкости С о, Ср о, Си,,о, число Пуассона 1,0, газовая постоянная Л (), удельные энтальпии // о и /( п, плотности р (, и р( ц рассчитываются по алгоритму, блок-схема которого представлена на рис. 5.2. [c.231]

При температуре давлении Р , компонентном составе С , массовом расходе F и коэффициенте = 1 из уравнений (4.1.2) - (4.1.44) по алгоритму на рис. 4.1 рассчитываются фазовое состояние охлажденного потока и его параметры массовые расходы жидкой Е и газовой С фаз, их компонентные составы X, и К,, удельные энтальпии / , /д, удельные теплоемкости Ср к, число Пуассона к, плотности р , рц, а также удельная I и полная //г энтальпии всего охлажденного потока его удельная С и полная Ср теплоемкости, плотность р, уточненная тегипература Т , получившаяся в результате фазовых превращений. [c.255]

При определении расхода жидко ти, вытекающей через прямоугольные отверстия больших pasN epoB (рис. XVI.5), формула (XVI.18) уже не может быть использована, так как в этом случае давление различно для разных точек сечения отверстия. [c.289]

Схема зонда показана на рис. 12.6. Из двухфазного потока с помощью изокинетического датчика 2 и откачивающего устройства 6 отбирается проба. Изокинетичность отбора контролируется дифференциальным манометром 4, который измеряет разность статического давления в потоке и внутри датчика. Манометр 5 служит для измерения статического давления. При достижении изокине-тических условий перепад Ар между статическим давлением внутри датчика у его среза (точка 3) и статическим давлением в потоке (точка 1) равен нулю. Локальные расходы жидкой и газовой фаз измеряются с помощью разделительных баков 7. [c.251]

Обозначим через Овх(0. Овык(0—массовые расходы газа-носителя на входе в аппарат и на выходе из него /.вх(0. Lsu%(t)—массовые расходы жидкого поглотителя на входе п выходе из аппарата 0с — концентрация целевого компонента в газе л — концентрация целевого компонента в жидкости. При этом концентрации 00 и Ql на входе н аппарат и на выходе из него снабдим индексами вх и вых , соответственно. [c.13]

Твердый весовой расход - вес твердой фазы, проносимой в единицу времени через данное живое сечение размерность этого расхода, например, кН/с (или кгс/с) очевидно Qt = (Qr - Q) Ут = QtYt. где Q - расход жидкой фазы (воды) и — вес материала, образующего твердую фазу, отнесенный к единице объема материала. [c.631]

Когда расход жидкой фазы достаточно велик, т. е. Reo 30 000, FT m=W M Iто при всех структурах потока, предшествующих дисперсно-кольцевой, величиной w определяются не только интенсивность теплообмена, но и потери давления, обусловленные сопротивлением трения Артр- В этих условиях при адиабатном течении двухфазного потока перепад давления Артр можно считать, так же как и в однофазном потоке, по формуле [c.243]

ВОЛЬНО значительный расход жидкого топлива, включая искусст-венное, что определяется нуждами транспорта и большими социальными и экономическими преимуществами использования бытового жидкого топлива, особенно при широко развивающейся [c.120]

В процессе испытаний машины УМ-9 были получены следующие данные. Минимальная температура, достигнутая на образцах из стали Х18Н9Т, составила минус 125° С, а на образцах из стали 45 минус 98°, что объясняется ее большей теплопроводностью. С помощью хладопроводов и электрического нагревателя легко установить любую температуру образца от комнатной до минимально достижимой и поддерживать ее с точностью 1°С. Градиент температуры вдоль рабочей зоны образца не превышал 1° для материалов с сильно отличающейся теплопроводностью. При минимальной температуре и максимальном изгибающем моменте 5 кгм расход жидкого азота не превышал 2 л/ч. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...