329, 332 — Таблицы трения скольжения

Таблица 6. 1. Соотношение между адгезионной и деформационной /д составляющими при трении скольжения

Таблица 6.7. Ориентировочные значения коэффициента трения скольжения несмазанных материалов [5]

Ниже приведена краткая выдержка из таблиц средних значений приведенных коэффициентов трения скольжения. [c.312]

Установив продолжительность рабочего цикла автоматической системы, приступают к подбору смазочных питателей для отдельных точек. Принимая во внимание разнообразие условий, в которых приходится работать этим точкам, а такн<е различные конструктивные особенности трущихся поверхностей, вопрос о количестве смазки, которую необходимо подавать на трущиеся поверхности, решается ориентировочно на основании практических данных. Выбор смазочных питателей для подшипников скольжения и других поверхностей трения скольжения (плоских поверхностей, подпятников, винтов и т. д.) облегчается применением номограммы и таблицы в зависимости от величины поверхности трения (диаметр, длина подшипников) и скорости относительного перемещения трущихся поверхностей (фиг. 95 и табл. 29). [c.152]

В проведенной нами работе выполнены испытания на износ при трении скольжения б.ез смазки образцов трех марок углеродистой стали, химический состав которых указан в таблице (см, ниже). [c.236]

Таблица III. 6 Результаты исследования трения скольжения деталей из нейлона, формованных впрыскиванием и спеканием

Ориентировочные средние значения коэффициентов трения скольжения помещены в таблице на с. 109. [c.108]

Как видно из таблицы, значения коэффициентов трения качения очень малы, они выражаются в долях миллиметра. Поэтому обычно сопротивление качению значительно меньше, чем сопротивление трения скольжения. Этим объясняется широкое применение в технике различных подшипников качения и других узлов и приспособлений, где трение скольжения заменено трением качения. [c.265]

Таблица 11.3. Коэффициенты трения скольжения материалов сопрягаемых деталей

Таблица 7.1 Коэффициенты трения скольжения (приближенные значения)

Таблица 3.15. Коэффициенты трения скольжения

При рассмотрении механизмов на подшипниках качения обычно не представляют интереса подвижности относительного движения шариков, роликов, сепараторов, колец на скользящей посадке и т. д. (за исключением случая, когда исследуют сам подшипник). Поэтому целесообразно подшипники качения рассматривать как кинематические пары по относительному движению тех звеньев, которые они соединяют (в зависимости от их конструкции и способа закрепления колец), и включить их в таблицу кинематических пар (см. табл. 1.1). В дальнейшем для упрощения вычерчивания схем механизмов подшипники будем изображать так же, как и кинематические пары с трением скольжения, накладывающие такие же условия связи. [c.18]

Таблица П1. Значение коэффициента трения скольжения /

По аналогии с коэфициентами трения скольжения по мере нагрева катков и перемещаемого груза значения коэфициентов трения качения также возрастают. Для температур от 400 до 700° коэфициенты принимаются равными приблизительно 0,3—0,4 для темпе-Таблица 2 ратур от 700 до 1000° — 0,4—0,6. [c.14]

Таблица 4.5. Коэффициент трения скольжения I и допускаемые давления [д

Безразмерный коэффициент / называется коэффициентом трения скольжения. Как следует из опыта, его значение в широких пределах не зависит от площади соприкасающихся поверхностей, но зависит от материала и степени шероховатости соприкасающихся поверхностей. Значения коэффициентов трения устанавливаются опытным путем, и их, можно найти в справочных таблицах. [c.81]

По разработанной методологии были проведены испытания различных образцов синтезированных жидкостей в условиях 200 об/мин, температуры 20 5°С, длительности 600 с и нагрузок 450 и 900 Н. Результаты испытаний приведены в табл.7, В этой же таблице для сравнения приведены результаты испытаний высоковязкого минерального масла МС-20, применяемого в высоконагруженных узлах трения, работающих в условиях трения скольжения. [c.225]

Таблица 6.12. Зависимость коэффициента трения от скорости скольжения [9]

Таблица 6.16. Ориентировочные значения коэффициента трения материалов для подшипников скольжения по стали при смешанной и несовершенной смазке [7]

Таблица 6.24. Трение чистых металлов при однократном скольжении на воздухе и в вакууме 10- Па [9]

Коэффициент трения при скольжении зависит от материала элементов пары, рода смазки и скорости скольжения, уменьшаясь с ее увеличением. Наименьший коэффициент трения по стали дают так называемые антифрикционные материалы. Поэтому при стальных винтах гайки винтовой передачи делают из бронзы или антифрикционного чугуна. Зависимость коэффициента трения / и угла трения р бронзовых гаек по стальным винтам от скорости скольжения г ск можно определять по табл. 11.1 (данные таблицы могут быть также использованы для пары бронзовое червячное колесо — стальной червяк). [c.291]

Таблица 15.3. Зависимость угла трения ф от скорости скольжения Ьа

Что касается выбора питателей для подшипников качения, то он тоже условно производится по приведенным выше номограмме и таблице. При этом в зависимости от типов подшипников и условий, в которых им приходится работать, необходимо делать соответствующие коррективы в сторону уменьшения или увеличения размеров выбранных питателей. Принимая во внимание, что централизованная подача смазки к подшипникам качения на металлургических заводах, работающих при малых и средних скоростях, производится не только с целью уменьшения потерь на трение, но также с целью постепенного централизованного обновления ее и обеспечения постоянного наличия в подшипнике достаточно чистого смазочного материала, во многих случаях для большой группы подшипников, работающих в условиях нормальной температуры и незначительного загрязнения смазки, рекомендуется централизованная подача через большие промежутки времени (2, 3 раза В месяц). Подшипники качения вообще рекомендуется смазывать значительное реже, чем подшипники скольжения, обслуживаемые от одной и той же автоматической системы. [c.155]

По данным таблиц видно, что влия-нпе различных факторов на коэффициенты трения при скольжении сферы по цилиндрической поверхности и при скольжении сферы по плоской поверхности аналогично. Коэффициенты трения значительно больше, так как при прочих равных условиях возрастает фактическая площадь контакта вследствие кривизны у опорной (нижней) поверхности. При увеличении диаметра цилиндрической поверхности коэффициенты трения уменьшаются. [c.218]

Обычно в таблицах приводятся значения коэфициентов трения покоя и скольжения. [c.127]

Таблица 1. Средние значения приведенной интенсивности износа пар трения применительно к подшипникам скольжения коленчатых валов тепловозного дизеля

Коэффициенты трения изделий из ДПК в зависимости от нагрузок, скоростей скольжения и вида смазки приведены в таблице 9. [c.122]

Таблица 6.3. Ориентировочные значения коэффициентов трения покоя и скольжения

Таблица 6.3. Коэффициенты трения покоя и скольжения (приближенные значения)

Таблица 10.1. Влияние наполнения различных полимеров углеродным волокном на их коэффициент трения и скорость износа при скольжении по низкоуглеродистой стали (нагрузка 1,2 кг, скорость скольжения—54 см/с, чистота поверхности л = 0,14 мкм)

Таблица 13.4. Зависимость угла трения ф от скорости скольжения (червяк стальной, колесо бронзовое)

Более сложные модели виброперемещения. В качестве примеров более сложных моделей процессов виброперемещения рассмотрим системы соответственно с двумя и тремя степенями свободы, схемы которых и уравнения движения приведены в пп 8 и 9 таблицы. Первая система (п. 8) представляет собой гело, рассматриваемое в виде материальной точки, которое движется по шероховатой наклонной плоскостн. совершающей гармонические колебания в двух взаимно перпендикулярных направлениях [4, 8]. Приняты следующие обозначения т — масса тела g — ускорение свободного падения а — угол наклона плоскости к горизонту Т и Q — соответственно продольная и поперечная постоянные силы, действующие на тело F — сила сухого трения N — нормальная реакция А и В — амплитуды продольной и поперечной составляющих колебаний плоскости е — сдвиг фаз (О — частота колебаний / н — соответственно коэффициенты трення скольжения и покоя и Л — соответственно коэффициенты восстановления и мгновенного трения при соударении тела с плоскостью [c.256]

Зиачен f для других схем механизмов близки к значениям 4 приведенным в таблице например, /с для клинового механизма с трением скольжения на наклонной плоскости и качения (ролик) на горизонтальной плоскости близко к значению U для схемы, показанной на рис. 15, а. [c.122]

Значения для других схем механизмов близки к значениям 1 , приведенным в таблице например, с для клинового механизма с трением скольжения на наклонной плоскости и качения (ролик) на горизонтальной плоскости близко к значению для схемы, показанной на рис. 15, а клиноплунжерных механизмов близко к значению . для схем с двухопорным плунжером без ролика — (рис. 15, а), с одноопорным плунжером и одним роликом — (рис. 15, б), а также с двумя роликами — (рис. 15, в.) [c.88]

К концу XVII в. было осознано, что важную роль в работе машин и механизмов играет явление трения нри взаимодействии тел. Возникла необходимость в количественной оценке возникаюш,их между телами взаимодействий. Одним из первых к этой проблеме обратился французский механик и физик-экспериментатор Гильом Амонтон. Во втором томе Мемуаров за 1699 г. опубликованы три его статьи Удобный метод установления действия огня на силу людей и лошадей для движения машин , О сопротивлении, возникаюгцем в машинах как в результате трения их составляющих частей, так и из-за жесткости использования ремней (шкивов) и способы вычисления тех и других , Таблица сопротивлений, возникающих в машинах . Наибольший интерес для механики представляет вторая из публикаций, где впервые обобщаются результаты экспериментов, связанных с трением. Не претендуя на развернутую теорию трения, автор формулирует некоторые из открытых им закономерностей. В частности, он указывает, что величина трения пропорциональна взаимному давлению между телами. Следующий важный вклад в теорию сухого трения скольжения внес соотечественник Амонтона — Шарль Огюст де Кулон . [c.212]

Таблица 6.8. Значения коэффициента трения при скольжении без смазывания гладкообработанных поверхностей [5]

Таблица 25.1. Допускаемые лавлеыин [р] и коэффициенты трения / между стальным диском и дисками из различных материалов при скорости скольжения <2,5 м/с

В табл. 29—32 даны максимальные значения коэффициентов трения при скольжении цилиндрических поверхностей с параметром шероховатости Да = 2,0 мкм при номинальной нагрузке Я=20 П. Из таблиц видно, что влияние антикоррозийных покрытий на коэффициенты трения при скольжении цплиидртестх поверхностей такое же, как и при скольжении плоских поверхностей. Но для большинства сочетаний покрытий полученные коэффициенты трения больше, чем для плоских поверхностей. Коэффициенты трения при скольжении цилиндрических поверхностей значительно выше, чем при скольжении цилиндра по плоской поверхности, так как площадь фактического контакта у такой пары больше. Кроме того, влияние на коэффициент трения может оказывать толщина антикоррозийного покрытия, изменяющая зазор между цилиндрами, и характер [c.218]

Н. А. Голего [8] разработал ряд методов и установок для испытания на схватывание при трении, при особо малых и особо высоких скоростях скольжения, при наличии вибраций, при низких температурах, в вакууме. В таблице приведены данные, относящиеся к условиям испытания, в которых достигалась скорость скольжения до 250 м/сек. [c.248]

Испытания при малом и большом Квз при прочих равных условиях создают различные условия теплопередачи в окружающую среду и распределения тепла трения между элементами лары трения. Особенно это было заметно при испытаниях с постоянной температурой на поверхности трения, где это достигалось разными скоростями скольжения (см. таблицу I). Открытая нагретая поверхность чугунного диска и сам диск в целом при Квз = 0,018 и при скорости скольжения ск = 7,5 Mj eK создавали значительно лучшие условия вентиляции и теплоотдачи в окружающую среду, чем почти полностью перекрытые кольцевые элементы при Л вз=1,0. При этом дело здесь не ограничивается только условиями теплоотдачи, так как изменяется само взаимодействие поверхностей за счет изменения характера напряженного состояния за полный оборот диска, образования окисных пленок и т. д. [c.143]

По условиям работы (удельные нагрз зки, скорости скольжения или качения, рабочие температуры и т. д. узлы трения делятся на три группы (см. ирил. 1). На основе классификации узлов трения автотракторной техники разработана единая (обобщенная) таблица смазывания узлов трения грузовых автомобилей, автобусов, промышленных тракторов. Эти таблицы приведены в гл. 13 (см. табл. 13.10 и 13.11). [c.39]

При отсутствии таблицы или карты смазывания сма-.эочный материал для каждого конкретного агрегата или узла трения подбирают по аналогии с другими подобными машинами, т. е. в зависимости от воздействующи.х на контактирующие поверхности удельных нагрузок, скоростей качения или скольжения, температуры поверхностей трения деталей н окружающей среды, сте- [c.258]

Примечания 1. При смазке подшипников скольжения рабочих машин применяются преимущественно индустриальные масла. При выборе смазочных масел руководствуются следующим а) марка масла выбирается по требуемой вязкости при рабочей температуре масла б) при большой окружной скорости дапфы и малом давлении следует применять менее вязкое масло в) требуемая вязкость масла в подшипнике жидкостного трения определяется в соответствии с условиями гидродинамической теории трения г) с возрастанием вязкости ухудшается подвижность масла, что затрудняет его цир ляыию и проникновение в малые зазоры подшипника. 2. В таблице приведены наиболее употребительные масла из большого числа моторных, индустриальных, турбинных, трансмиссионных, автотракторных, авиадионных, компрессорных и др., технические условия на которые приведены в соответствующих ГОСТах. [c.315]

Зависимость угла трения ф при бронзовом венце червячного колеса и стальном червяке от скорости скольжения приведена в табл. 5.4. Меньшие значения ф соответствуют передачам с тщательно шлифованными червяками R < 0,4 мкм) с твердостью активных поверхностей витков > 45 HR . Приведенные в таблице значения ф найдены из формулы (5.8) при г)р = 1 по экспериментальным данным для червячнььх передач на опорах с подшипниками качения. Таким образом, в значениях ф учтены потери в подшипниках и на размешивание и разбрызгивание масла. [c.98]

Износостойкость мат >иалов пары трения. Наиболее интенсивное изнашивание материалов пар трения наблюдается в период приработки, когда происходит формирование оптимального микрорельефа поверхности. По мере приработки коэффициент трения снижается, скорость изнашивания уменьшается, достигая относительно постоянной величины. Приработка наблюдается не только у вновь изготовленной пары трения, но и у ранее работавшей пары трения после перерыва в работе. Результаты анализа работоспособности пар трения торцовых уплотнений, эксплуатировавшихся на 30 предприятиях химической промышленности, приведены в табл. 2. Уплотнения эксплуатировались при давлениях в аппарате от 1,0 МПа до ва-кумма, диапазоне температур 0-260°С и скоростях скольжения до 2,5 м/с. В качестве смазочной жидкости использовали воду. Из данных таблицы видно, что наибольший ресурс имеет пара 2П-1000 по СГ-П. [c.12]

В дальнейшем чистый фторопласт в подшипниках был заменен композицией из смеси фторопласта и свинца, а стальная ленточная основа покрыта слоем олова против коррозии. Такие подшипники в виде втулок, упорных шайб и ленты выпускаются под названием гласир DU. Порошкообразная бронза состоит нз 89% меди и 11% олова, а матрица из этого порошка толщиной 0,25 мм соединяется со стальной основой спеканием. Заполненный фторопластом и свинцом антифрикционный слон имеет 70% бронзы, 25% фторопласта и 5% свинца. На наружной поверхности металлокерамической матрицы образуется слон нз фторопласта и свинца толщиной 0,02 мм, служащий для приработки в начальный период касания. Механизм поступления твердого смазочного материала в зону трения не отличается от описанного ранее для пористых металлокерамических подшипников, пропитанных фторопластом. Основные характеристики подшипникового материала гласир DU имеют следующие значения предел текучести 3100 кгс/см , коэффициент линейного расширения 15-10 1/°С, теплопроводность 0,1 кал/(с-см-°С). Подшипники гласир DU удовлетворительно работают при температурах от —192 до +280 °С. При этом предельно допускаемое давление достигает 300 кгс/см , а скорость скольжения 5 м/с. Рекомендуемый диаметральный зазор равен 0,004—0,014 от диаметра вала. Долговечность подщипников из материала гласир DU зависит от значений pv. Значения pv для минимального срока службы в 1000 и 10 000 ч приведены в табл. 34. Данные таблицы, относящиеся к малоуглеродистой стали, применимы также для чугуна, аустенитной нержавеющей стали и уг леродистых сталей с хромовым и никелевым покрытиями. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...