820 — Зубья — Твердость

То обстоятельство, что зубчатые колёса индивидуального производства обычно изготовляются с относительно невысокой твёрдостью рабочих поверхностей зубьев (не свыше 300 — 350 кг/мм по Бринелю при небольших размерах зубчатых колёс и ещё меньше — при больших размерах), что и определяет технологию их изготовления, объясняется следующими соображениями [c.214]

В ряде случаев, когда косозубые и шевронные колёса с высокой твёрдостью поверхностных слоёв зубьев могли бы быть применены, их всё же не применяют вследствие того, что первые требуют устройств, воспринимающих осевые нагрузки, а вторые —либо должны изготовляться с канавками значительной ширины для выхода шлифовального камня, либо притираться для устранения неточностей [c.237]

Теоретически правильный эвольвентный профиль у нарезанных зубьев в торцевом сечении получается лишь при применении эвольвентных червячных фрез однако ошибки в профиле, возникающие при нарезании одно-заходными червячными фрезами с прямолинейным сечением профиля витка исходного червяка в осевой или в перпендикулярной к витку плоскости, до известных пределов (например, до 30—40 микрон для зубчатых колёс с небольшой твёрдостью рабочих поверхностей зубьев) не являются нежелательными. Эти ошибки приводят к более выпуклому профилю нарезаемого зуба, чем эвольвентный, и способствуют более плавному входу зубьев в зацепление (см. фланкирование, стр. 294.). [c.238]

Следующей причиной поломки зубьев могут быть редкие, но большие перегрузки, когда может оказаться недостаточной либо статическая прочность на изгиб, либо при ударном характере нагрузки ударная вязкость. Так как мягкие стали и стали средней твёрдости при однократном приложении нагрузки разрушаются со значительными деформациями, то большая однократная или редко возникающая перегрузка может быть причиной поломки зубьев лишь у зубчатых колёс из хрупких материалов (чугун, закалённая сталь) или при очень малом радиусе выкружки, когда пластические деформации сильно локализуются. [c.241]

Примечание. Если при твёрдости рабочих поверхностей зубьев шестерни или колеса Яд < 360 [c.244]

Если твёрдость сердцевины цианированных (или азотированных) зубьев отличается [c.259]

На этом основании при тщательной приработке зубчатых колёс, если при расчёте надлежащим образом учтены динамическая нагрузка и влияние перекоса, можно повышать допускаемые контактные напряжения сдвига на 25 /о. а для цементованных зубьев — на 20%. Такое повышение R связано однако, с известным риском, а именно при больших твёрдостях зубьев > 250) долговечность работы зубчатых колёс в некоторых (правда, редких) случаях может оказаться в 3—4 раза меньше ожидаемой при малых же твёрдостях зубьев Шд < 250) может наступить повышенный и неравномерный по окружности и по профилю зуба (т. е. приводящий к шуму передачи) износ зубьев на глубину, прибли- [c.260]

При твёрдости зубьев колеса Нд< <250 и при достаточно жёстких валах [c.276]

Если твёрдость поверхностного слоя зубьев рассчитываемого зубчатого колеса Яд < 350 и > 10, то принимается /<з = 1. В этом случае, а также когда [c.279]

Твёрдость рабочих поверхностей зубьев колеса по Бринелю// [c.282]

При несимметричном расположении шестерни или колеса относительно опор и при сильно изменяющейся нагрузке необходимо (за исключением тех случаев, когда твёрдость зубьев колеса < 250 и окружная скорость V <2 м сек) определить (расчётом) углы перекоса шестерни и колеса [c.287]

Высокие механические качества металла можно получить в легированном стальном литье, в случае его улучшения, однако обычно ограничиваются нормализацией литых колёс, так как их закалка вызывает большие остаточные напряжения, которые можно удалить лишь в результате длительного отпуска при высокой температуре. Поэтому в тех случаях, когда величина допускаемой нагрузки определяется твёрдостью зубьев колеса, рекомендуется применять бандажированные колёса (при наличии на заводе-изготовителе достаточного парка карусельных станков) с улучшенными бандажами из легированной стали. [c.307]

Для повышения твёрдости поверхностного слоя зубьев зубчатки из среднеуглеродистой стали обычно подвергаются цианированию. Цианированные зубчатые колёса значительно дешевле цементованных. В связи с тем, что при цианировании может быть получен твёрдый слой лишь небольшой толщины (0,1 — 0,2 мм), шлифовать зубья после цианирования недопустимо. Поэтому необходимо принимать меры для уменьшения коробления при закалке, как-то а) производить закалку в штампах [c.320]

По фактической толщине зуба соответствующая ей идеальная толщина (при одинаковой твёрдости в середине) может быть найдена г помощью табл. 44 и 45 (в которых под 5 следует понимать s,-, а под подразумевать 5ц). [c.320]

Материалы для зубчатых колёс, подвергающихся термической обработке до нарезания зубьев. Улучшаемые стали. Основными факторами, определяющими выбор стали для зубчатых колёс, термически обрабатываемых до нарезания зубьев, являются прокаливаемость и обрабатываемость. Чем больше диаметр и ширина зубчатого колеса и чем выше требующаяся точность зацепления, тем ближе должна выбираться твёрдость к оптимальной по обрабатываемости, так как затупление зуборезного инструмента в процессе нарезания допустимо лишь в той мере, которая обусловливается допусками на точность элементов зацепления. В понятие обрабатываемости для материалов зубчатых колёс должна включаться также и способность достигать требуемой чистоты поверхности. [c.320]

Твёрдость зубьев закалённых звёздочек — 280—420 по Бринелю. Твёрдость отбелённых звёздочек не нормируется. Твёрдость зубьев звёздочек, не подвергающихся термической обработке, не ниже 17о по Бринелю. [c.395]

Твёрдость звёздочек по Бринелю определяется на боковой поверхности двух противоположных зубьев по ОСТ 10241-40. Разница в твёрдости зубьев одной звёздочки не допускается более 50 единиц по Бринелю. [c.395]

Сталь, термообработка и окончательная механическая обработка зубьев Твёрдость по Роквеллу ) О о. SOI а is Н и Sir 0 0 52 X ю ST ю = й S S те 0) S О. [c.255]

Сталь, термообработка и окончательная механическая обработка зубьев Твёрдость по Роквеллу ( ) Ur 0 . в Н X i iS 0 Е в tu ж 1 5 of" Sis OS s OJ S = s Q.. S Vat / , 5. [c.256]

Сталь, термообработка и окончательная механическая обработка зубьев Твёрдость по Роквеллу( ) о L <и 03 в кг/мм о К 5S Е. IS X со Q S 0 Я ч Q. я ч с 2 . S я S я [c.257]

Твёрдость поверхностного слоя зубьев по Роквеллу (по шкале С) Момент инерции в кг см сек Коэфициент нагрузки для расчёта зубьед на контактные напряжения Коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на изгиб Коэфициент перегрузки Коэфициент концентрации ндгрузки Коэфициент эквивалентной нагрузки Коэфициент эквивалентной нагрузки по прочности зубьев на изгиб Коэфициент качества Коэфициент качества для расчёта зубьев на изгиб [c.216]

Ввиду указанных недостатков применять косозубые и шевронные колёса в весьма тихоходных передачах (при г/<0,5 Mj en) нецелесообразно. Второй из указанных недостатков имеет особо существенное значение для косозубых и шевронных колёс с высокой твёрдостью поверхностных слоев зубьев (выше 350 кг/мч по Бринелю), т. е. с малой пластичностью. Поверхностный слой зубьев вблизи полюса зацепления у таких колёс бу- дет выкрашиваться даже при небольшом износе зубьев. Поэтому косозубые и шевронные колёса с твёрдыми поверхностями зубьев целесообразно применять только в тех случаях, когда поверхности зубьев в результате применения тех или иных доводочных процессов получаются гладкими и, кроме того, обеспечивается (хорошими уплотнениями) чистота смазки, благодаря чему в среднескоростных и быстроходных передачах зубья не будут изнашиваться. В противном случае целесообразнее применять прямозубые колёса. [c.237]

В тех случаях, когда зубчатые колёса нарезаются до окончательной термообработки и после термообработки их зубья не шлифуются, большое внимание следует уделять достижению достаточной гладкости их рабочих поверхностей, от которой сильно зависит долговечность зубчатых колёс. Твёрдые рабочие поверхности зубьев отличаются от поверхностей мягких и средней твёрдости тем, что неровности значительных размеров на них почти не обминаются и не сглаживаются при работе зубчатых колёс и вследствие этого часто становятся очагами усталостного разрушения поверхностного слоя зубьев. Поэтому следует применять такие методы зубообработки, при которых твёрдые рабочие поверхности получаются достаточно гладкими. Часто ограничиваются тем, что чистовое нарезание производят на зубодолбёжных или зубострогальных станках с малыми подачами. [c.240]

Износ по первой причине в закрытых передачах обычно ограничивается периодом приработки или начальным периодом работы зубчатых колёс, после чего поверхности зубьев становятся достаточно гладкими, чтобы их шероховатости не превышали толщины масляной плёнки и не задевали друг за друга. Такой износ называется приработочним. Если одна из поверхностей много твёрже другой и зубчатые колёса не подвергались притирке, то более мягкая поверхность может значительно износиться, прежде чем твёрдая поверхность станет достаточно гладкой, чтобы износ прекратился. Однако при правильном выборе соотношения твёрдостей зубьев шестерни и колеса (в зависимости от передаточного числа) высокая гладкость рабочих поверхностей зубьев достигается в работе очень быстро, и в дальнейшем при чистой смазке среднескоростные и быстроходные зубчатые колёса могут работать десятками лет без заметного износа. При большом различии в твёрдости рабочих поверхностей зубьев для достижения гладкости твёрдых зубьев обычно применяется притирка (с притиром или в паре). [c.243]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для прямозубых колёс а) При твёрдости поверхностного слоя стальных зубьев рассчитываемого зубчатого колеса Hq < 350 KzjjuM [c.259]

Если для рассчитываемого зубчатого колеса Nn > 10 , то при твёрдости этого колеса Яд <350 следует принимать Л ц=10". При работе мягкого или среднетвёрдого Hq <250) колеса с шестерней, зубья которой закале.ны с поверхности, допускаемые контактные напряжения для зубьев колеса в притёртых передачах можно повысить на 250/ При Нд > 350 [14]. [c.260]

Приведённые выше формулы для определения допускаемых контактных напряжений сдвига дают значения последних, равные пределам усталости рабочих поверхностей на сдвиг по наиболее низким опытным данным. Так как R j или определяются по минимальной прочности или твёрдости материала зубьев, а т определяется с учётом динамической нагругки, подсчитываемой при наиболее неблагоприятном характере и при наибольшей величине ошибок нарезания, то можно ориентироваться на средние значения экспериментально найденных пределов контактной усталости (при обработке экспериментальных данных динамическая нагрузка и неравномерность распределения нагрузки по контактным линиям в большинстве случаев не учитывались). [c.260]

Ук 0занные значения твёрдости понимаются как наименьшие в пределах, данных на чертеже (контроли-руются по наружному диаметру заготовки после чистовой обточки). В скобках указаны эквивалентные твёрдости при измерении на склероскопе Шора. Таблицей предусматриваются улучшенные зубчатые колёса, за исключением колеса с твёрдостью 180, которое предполагается термически необработанным. Колёса с твёрдостью менее 180 по Бринелю условно считаются. как бы имеющими твёрдость 180, чем учитывается наклёп их зубьев при работе с улучшенными шестернями. [c.264]

Допускаемые значения 8 для зубчатых колёс из улучшенных и нормализованных сталей при смазке маслом достаточной вязкости не превышают 80 -120°,за исключением быстроходных, тщательно приработанных зубчатых колёс I класса точности, для которых значения О доходят до 165°. При высокой твёрдости рабочих поверхностей зубьев можно допускать О = 20(J° и даже = 25и° (например, в передачах нагнетателей авиадвигателей). Снижение допускаемых значений S для мягких сталей по сравнению с твёрдыми объясняется не толеко их более слабой сопро-тпгляемостью задиру, но и большей неравномерностью распределения нагрузки по полоске контакта в силу того, что при м ньших деформациях, соответствующих меньшим нагрузкам, допускаемым для мягких сталей, менее компенсируются (за счёт деформаций) перекосы [c.268]

Если при твёрдости поверхностного слоя зубьев косозубых и шевронных колес < 350 кг мм возможна значительная перегрузка концов зубьев (вследствие неравномерного распределения нагрузки по зубьям из-за неточного изготовлекия или из-за больших деформаций тела шестерни и валов при неравномерной нагрузке), то рекомендуется число зубьев шестерни выбирать таким, чтобы сно не превышало полученного последующей формуле [c.270]

В тех случаях, когда допускается повышенный и неравномерный износ зубьев (точнее, — обминание ножек зубьев вследствие прогрессивного выкрашивания) и когда твёрдость зубьев шестерни и колеса // -<250, расчётную продоли<ительность работы при расчёте на контактные напряжения можно принимать равной числу часов, в течение которого допускается износ зубьев на глубину, приблизительно равную [c.279]

Если вязкость масла при рабочей температуре превышает 10° по Энглеру, точисловой коэфициент вэтой формуле вместо 800 можно принимать равным 500. Следует иметь 8 виду, что при более или менее значительных окружных скоростях V (порядка 2 м/сек и более) износ зубьев может привести к сильному увеличению шума при работе передачи. В среднем при твёрдости зубьев шестерни и колеса Яд < 250 и при 0,5 < г/ < 3 Mj eH можно уменьшать Гд в ( —--1 раз. [c.279]

Насколько высока статическая прочность шевронных зубьев на изгиб (у зубчатых колёс средней твёрдости), показывает результат эксперимента, произведённого Парсонсом [53] зубья зубчаток с модулем = 4,72 мм и с числами зубьев = 32 и = 140 не ломались при статической нагрузке р=7150 кг/см (соответствующее напряжение изгиба в зубьях шестерни, найденное без учёта возрастания длины контактных линий вследствие пластических деформаций, 310 кг1мм ). [c.281]

Пределы прочности и и пределы текучести и материалов зубьев шестерни и колеса или твёрдости поверхностного слоя зубьев по Бринелю и (или — по Роквеллу Hr, и Hr,, если [c.286]

Выбор числа зубьев. При некорригиро-ванном 20-градусном зацеплении число зубьев шестерни должно быть не меньше 17—20, и лишь в тех случаях, когда плавность хода при работе передачи не играет никакой роли, можно брать = 14. При угловой или высотной коррекции зацепления число зубьев может быть снижено до 10—12. Особенно важно выбирать малые числа зубьев при высоких твёрдостях их рабочих поверхностей, когда долговечность зубьев может лимитироваться их сопротивляемостью изгибу, несмотря на применение усиливающей зуб коррекции. Наоборот, при низких твёрдостях рабочих поверхностей зубьев, т. е. в случае применения нормализованных или улучшенных сталей, следует выбирать большие числа зубьев, так как потери на трение в зацеплении обратно пропорциональны числам зубьев. [c.303]

Стали для зубчатых колёс, подвергающихся термической обработке после нарезания зубьев. Качественные зубчатые колёса при многоштучном их изготовлении обычно выполняются с. твёрдыми рабочими поверхностями зубьев, что достигается следующими видами термообработки (после нарезания) а) цементацией, б) цианированием, в) азотированием, г) поверхностной закалкой (обычно с нагревом поверхностного слоя поспедством электричества) и д) сплошной закалкой (с низким отпуском). Последний наиболее дешёвый вид термообработки имеет тот недостаток, что при нём не может быть достигнута высокая твёрдость рабочих поверхностей зубьев в сочетании с достаточной вязкостью их сердцевины. [c.317]

Цементуемые стали. Углеродистые цементуемые стали для зубчатых колёс почти не применяются вследствие недостаточной сопротивляемости металла, примыкающего к твёрдому слою, контактным напряжениям и напряжениям изгиба (даже при закалке в воде) и неоднородной твёрдости цементованного слоя. Большую прочность сердцевины зуба обеспечивают стали марганцовистые (пригодные для прямой закалки из газовой цементационной печи) и хромистые (15Х, I5XA, 2оХ). [c.317]

Стали для поверхно стной закалки пламенем. При поверхностной закалке зубьев газовой горелкой одной из наиболее подходящих сталей является сталь 45. При содержании углерода более 0,4 —0,5 Vo достигается большая твёрдость поверхностного слоя, но возможно появление трещин в последнем. Прибавка к стали ванадия сообщает ей ценное свойство сопротивляемости зосту зерна при высоких температурах закалки 14]. Повышение прокаливаемости и прочности закалённого слоя может быть достигнуто путём прибавления хрома (порядка 0,5 . [c.320]

При работе гипоидной передачи сопряжённые зубья шестерни и колеса скользят друг по другу не только в поперечном, но и в продольном направлении. Следовательно, на контактных линиях в каждый момент времени будут иметься участки, где относительное движение поверхностей зубьев сводится в основном к относительному скольжению поверхностей вдоль контактных линий. На таких участках гитродинамические условия образования масляной плёнки крайне неблагоприятны, в связи с чем зубья гипоидных передач подвержены заеданию в гораздо большей степени, чем цилиндрических и конических. Особенно приходится опасаться заедания в гипоидных передачах с крупным модулем при небольшой твёрдости зубьев. [c.336]

Для высокопрочных бронз (ай>30ч-35/сг/.М/и2) и для чугунов допускаемые контактные напряжения сдвига следует определять не по пределам усталости на сдвиг рабочих поверхностей зубьев червячных колёс из этих материалов, а исходя из того, чтобы было предотвращено заедание рабочих поверхностей или намазывание" бронзы на червяк. В таких случаях допускаемое контактное напряжение может даже увеличиваться с уменьшением прочности материала оно определяется прежде всего скоростью скольжения, твёрдостью и гладкостью рабочей поверхности червяка тщ,атель-ностью приработки передачи и вязкостью смазки. Имеют значение также ведачина и длительность перегрузок и жёсткость конструкции передачи. К сожалению, соответствующих экспериментальных или эмпирических данных накоплено очень мало. Для комбинаций материалов чугун по чугуну и сталь по чугуну — при тщательной приработке передачи — ориентировочно можно выбирать значения допускаемых контактных напряжений сдвига из табл. 62. [c.345]

Определ ение твёрдости термически обработанных зубьев звёздочки производится прибором Роквелла (шкала С) на боковых поверх- [c.391]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...