Жидкости Давление на стенку— Определени

Приведем только расчеты, связанные с определением нагрузок, действующих на резервуар во время землетрясения, так как статические расчеты корпуса резервуара и днища на сейсмические силы от веса резервуара и гидродинамического давления выполняются просто. В нашу задачу будет входить определение зазора между покрытием резервуара и уровнем жидкости и гидродинамического давления на стенки резервуара, колонны и днища, а также определение сейсмических сил от веса конструкций резервуара. [c.80]

Обстоятельное (начиная с самых основ) обсуждение метода определения разности нормальных напряжений, обусловленных криволинейным характером сдвигового течения жидкости, по измерениям давления на стенках аппарата лучше всего провести сначала на системе коаксиальных цилиндров. Анализ проведем весьма детально с тем, чтобы легче было разобраться в более сложных системах, рассмотренных впоследствии не столь подробно. [c.244]

Определение формы вытекающей струи представляет трудности, которые могли быть преодолены только в немногих идеальных случаях плоского движения жидкости (см. гл. IV) ). Можно, однако, показать, что коэфициент сжатия должен заключаться между и 1. Чтобы дать доказательство в простейшей форме, предположим сначала, что жидкость вытекает из сосуда, в котором давление в некотором отдалении от отверстия превосходит давление вне сосуда на величину Р, причем силой тяжести мы пренебрегаем. Когда отверстие закрыто пластинкой, то результирующая всех действующих на сосуд давлений равна, конечно, нулю. Если теперь мы удалим пластинку и предположим на мгновение, что давление на стенки сосуда остается равным Р, то на сосуд будет действовать неуравновешенное давление Р8 в направлении, противоположном направлению вытекающей струи, которое стремится подвинуть сосуд назад. Одинаковая, но направленная в противоположную сторону реакция на жидкость дает в единицу времени массе протекающей через [c.41]

Давление струи на стенку можно считать направленным перпендикулярно к стенке. Частицы жидкости, производя давление на стенку, встречают со стороны сгенки реакцию, которая равна по величине и противоположна по направлению этому давлению. Обозначим реакцию стенки через Р задача сводится к определению этой реакции. [c.240]

Данная задача может быть решена и методами теоретической гидродинамики. Такой подход был принят Бэтчелором [158], а затем Тейлором и Бэтчелором [228]. В этом решении жидкость принимается идеальной во всех областях до решетки и за ней, кроме области, непосредственно занимаемой решеткой, где происходят разрыв непрерывности потока и потеря давления, идущего на преодоление ее сопротивления. Метод расчета сводится к приближенному определению функции тока, производные которой удовлетворяют граничным условиям на стенках канала н па решетке. [c.11]

На рис. 11—4 показано в виде примера определение силы давления с помощью такой эпюры в случае двустороннего воздействия жидкостей одинаковой плотности р на стенку при различных высотах уровней и по обе стороны [c.36]

Воспользуемся формулой (III—6) для определения силы давления жидкости на стенку по заданному направлению. [c.54]

Общим методом определения сил давления жидкости на стенки в рассматриваемом случае равновесия жидкости является получение функции, выражающей закон распределения давления по заданной поверхности и, далее, интегрирование этой функции по площади стенки. Использование такого аналитического способа расчета иллюстрируется примером 2. [c.80]

Решение упрощается при определении составляющей силы давления, действующей на стенку вдоль оси вращения сосуда, поскольку инерционные силы не проектируются на это направление. Осевая сила давления жидкости на стенку (рис. IV—7) [c.80]

Определение сил давления жидкости на стенки трубопровода [c.175]

Определение силы давления. Предположим, что плоская стенка, ограждающая некоторую массу неподвижной жидкости, наклонена к горизонту под углом а Определим силу Р, с которой жидкость действует на выбранную в пределах этой стенки площадку (О (рис. 1.16). [c.45]

При криволинейной стенке определение значения, направления и точки приложения силы давления жидкости усложняется, так как элементарные силы давления, действующие нормально на каждую элементарную площадку стенки, имеют разные направления. В этом случае с целью упрощения (чтобы избежать интегрирования по криволинейной поверхности) приходится определять вначале составляющие силы давления по заданным напра- [c.30]

Из предыдущего известно, что из-за отсутствия свободной поверхности числа Фруда и Вебера не влияют на характер движения, а значит, и на искомую зависимость. Так как жидкость несжимаема, на нее не влияет также и число Коши. Из геометрических параметров для труб с гладкими стенками можем указать только два длину I участка и диаметр d трубы. Считаем известным, что при движении заданной жидкости (параметры р и х) по трубе фиксированного диаметра устанавливается однозначное соответствие между характерной скоростью v и падением давления Др на участке длиной I. При этом, разумеется, устанавливается и определенное значение касательного напряжения т, но оно вполне определяется перепадом Ар и потому не может служить независимым параметром. С учетом этих соображений к параметрам, определяющим явление, отнесем I, d, V, р, Др, ц. Из этих шести размерных параметров можно составить всего три я-параметра [c.130]

Рассмотрим случай определения полной силы давления на плоскую вертикальную стенку А В площадью F (рис. 21.5). Выделим на поверхности стенки элементарную площадку dF, расположенную на глубине hi от свободной поверхности. Используя основное уравнение гидростатики, определяем элементарную силу давления, действующую со стороны жидкости на площадку dF, [c.267]

Давление жидкости на плоские и криволинейные стенки, на стенки труб и резервуаров. Центр давления. Познакомившись с методом определения полного гидростатического давления в точке и на единицу площади, перейдем к рассмотрению способа определения суммарной силы гидростатического давления на твердые плоские и криволинейные поверхности. [c.20]

Малые отверстия в тонкой стенке. При вытекании жидкости из отверстий задача сводится к определению скорости истечения и расхода жидкости. Составим уравнение Бернулли для сечений 1—1 и С—С (сжатое сечение струи на рис. 6.1). За плоскость сравнения примем плоскость С—С, проходящую через центр сжатого сечения. Обозначая скорость течения на свободной поверхности через Оо и считая, что давление на свободной поверхности и в центре сжатого сечения равно атмосферному, получим [c.74]

Зная закон распределения гидростатического давления в жидкости, можно найти полную силу давления на ограничивающие жидкость поверхности — стенки и дно сосуда. Эта задача сводится к определению силы давления (по величине и направлению) и [c.38]

Сила давления жидкости на стенки сосуда должна определяться по формуле (2.54), если стенки плоские. Если же стенки, а также дно сосуда будут криволинейными, то сила давления, действующая на них, должна вычисляться методом, служащим для определения силы давления жидкости на криволинейные поверхности. [c.51]

Переходя к определению вертикальной составляющей, рассмотрим давление р, в точке к на стенку в случае двух сосудов, изображенных на рис. 21, / и 21,// поскольку жидкость находится в покое, то в соответствии с (3.4) величина давления будет определяться в обоих случаях как [c.44]

На рис. 2-4 показано определение силы давления с помощью такой эпюры в случае двустороннего воздействия жидкости удельного веса у на стенку при различных высотах уровней Я, и по обе стороны стенки и одинаковом давлении на свободных поверхностях / и П. [c.37]

Формула (5.13) может быть применена для определения степени перегрева жидкости, не содержащей растворенных в ней газов и кипящей в условиях постоянного, напрпмер атмосферного, давления на жидкость. При этом надо иметь в виду, что образующиеся на стенках сосуда пузырьки пара имеют тот же радиус, что и неровности (впадины) нагреваемых стенок сосуда. [c.382]

Определение силы давления жидкости, действующей на ту или иную поверхность, имеет большое практическое значение при механических расчетах стенок, заглушек, перегородок, мембран и других устройств. [c.44]

Определим силу давления жидкости, действующую на выбранную площадь 5 данной плоской стенки. На разные точки площади S, находящиеся на разных глубинах, действуют согласно уравнению (26) различные давления. Для определения искомой силы Р сначала найдем силу давления на элементарную площадку [c.45]

С учетом волны только первой формы получены формулы для определения среднеквадратичных величин давления жидкости на стенки резервуара и высоты волны. [c.28]

Определение гидродинамического давления жидкости на стенки и днище цилиндрического резервуара. Если воспользоваться гипотезой стационарности сейсмического процесса, то величина гидродинамического давления жидкости на стенки резервуара в переходном режиме [c.71]

Вода. Из рассмотрения зависимости падения давления в канале АР от скорости на входе в канал F при постоянных значениях теплового потока, газосодержания, температуры жидкости и давления на выходе (фиг. И) следует, что растворенный в воде воздух оказывает определенное влияние на перепады давления на рабочем участке (наблюдаемое изменение перепада давления достигает 10%). Это влияние становится существенным, когда температура стенки на выходе Ти превышает (на фиг. И 132°) и связано с величиной газосодержания нелинейной зависимостью. [c.121]

При отсутствии бокового градиента давления поперечный поток, возникающий на передней кромке, имеет профиль скоростей, описываемый функцией Блазиуса [4]. Больший практический интерес представляет случай, когда поперечный поток возникает не на передней кромке, а на некотором определенном расстоянии x = L. Такие условия могут иметь место, когда двухмерный ламинарный пограничный слой, нарастающий от передней кромки, при x=L набегает на поверхность, имеющую поперечную скорость W. Так как на стенке скорость жидкости равна нулю, на движущейся поверхности, увлекающей за собой частицы жидкости, будет нарастать пограничный слой в поперечном направлении. Так как поперечный поток начинается при x=L, в решение вязкого потока будет входить характерная длина S, определяемая равен-ством x = L+ t Введем новую безразмерную координату = уУ, которая связана с соответствующей координатой основного потока уравнениями [c.30]

Формула (4.17) качественно правильно описывает и поведение жидкостей. В этом случае оба члена в правой ее части очень велики по сравнению с нормальными давлениями и вполне способны скомпенсировать друг друга. Для воды, например, константа А 10 К А , что дает при нормальных условиях для внутреннего давления, а/о, величину порядка 10 кбар. Все это соответствует тому, что жидкость, в принципе, может существовать, не оказывая никакого давления на стенки сосуда — при отсутствии силы тяжести, конечно. Иначе говоря, формула (4.17) позволяет ей иметь определенный объем и в отсутствии внещнего давления. Эта формула правильно отражает и слабую зависимость объема жидкости от давления при большой величине каждого из слагаемых в правой ее [c.83]

Таким образом, в гидромуфте осевое давление слагается из давления питания н давления на наружную поверхность, главным образом от давления жидкости в пространстве Д (см. фиг. 33) При работе гидромуфты с незначительным скольжением (2—5% ) давление на стенки в пространстве JX мало, и, следовательно, второй член в уравнении (1.75) при малом скольжении можно принять также равным нулю. С увеличением нагрузки, а следовательно, и скольжения дополнительный объем Д все больше заполняется жидкостью, в результате чего давление в пространстве Д распространяется на большую площадь. Возникшая осевая сила приобретает ощутимую величину, следовательно, при этом второй член в уравнении (1.75) уже нельзя принимать равным нулю. В рассматриваемом случае (см. qbnr. 33) давление питания разжимает колеса. С изменением режима работы осевая сила, вызванная вторым членом нашего уравнения, начинает действовать в обратном направлении, сжимая колеса. При определенных соотношениях давления питания, режима работы и наполнения действующие в разных направлениях две составляющие осевой силы могут быть как равны по величине, в результате чего осевое давление исчезает (/4=0), так п не равны друг другу. Это мы и видим пз зксиериментов А. Я. Кочкарева, приведенных на фиг. 32. [c.71]

Этот метод определения вязкости неньютоновских жидкостей, предложенный Вейссенбергом, был впервые использован Рабиновичем Р ], который для тщательной проверки результатов экспериментировал с трубами различной длины и диаметра. В большинстве случаев продольный градиент давления определяется практически не по распределению давления на стенке трубы, а по полному перепаду давления Дри на всей ее длине. При [c.279]

Для паровой области можно сделать дальнейшее упрощение, если пренебречь влиянием инерционных сил в паре, поскольку плотность пара очень мала. Если затем для жидкости, плотность которой пренебрежимо мала, воспользоваться уравнением Бернулли, то можно увидеть, что давление внутри парового пространства можно считать равномерным. Далее, поскольку скорость звука в паре достаточно велика, изменение давления внутри парового пространства практически немедленно следует за изменением давления на стенке пузыря. Когда скорость стенки пузыря достаточно мала, тогда давление пара равняется давлению насыщения паров жидкости. Справедливость этого утверждения в данном случае можно увидеть из следующего. Средняя скорость перемещения стенки, соответствующая определенной интенсивности испарения с поверхности жидкости, равна ВТ12%М) 1 где В — газовая постоянная, Т — абсолютная температура, М — молекулярный вес. В случае испарения эту скорость нужно уменьшить на некоторый коэффициент, который для воды имеет величину 0,04 [3]. Поэтому критическая скорость для поверхности воды при температуре около 100 С составляет приблизительно 8 м1сек, что заметно больше, чем скорости по радиусу, подсчитанные здесь, так что отклонением давления пара от давления насыщения можно пренебречь. [c.191]

Пример 2. Определение сил действия жидкости на стенки расширяющегося, сужающегося и цилиндрического каналов. Определим проекцию Нх на ось х силы, с которой жидкость действует на стенки расширяющегося канала (дозвукового диффузора) и тел, скрепленных с его стенками (рис. 4.4). Примем, что течение, установившееся в виде элементарной струйки параметры потока в сечениях 1—1 и 2—2 соответстван-но ри pi и 1 2, Р2, рг площади сечений и 5г давление неподвижной окружающей среды рн. [c.66]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Элемент работает следующим образом. После завихрителя закрученный поток газа попадает в патрубок центробежного элемента. За счет образования в центре патрубка зоны разрежения туда подсасывается жидкость, и она попадает на наружную поверхность вытеснителя, с кромок которого за счет действия центробежных сил капли определенного диаметра срываются и отбрасываются на внутреннюю стенку патрубка, на которой образуется вращающаяся пленка жидкости, движущаяся за счет трения газа о ее поверхность в направлении канала между пленкосъемником и наружной стенкой патрубка. Частицы меньшего диаметра за счет сил, образованных разностью давлений на оси и кромках вытеснителя, заполняют чашу последнего. Там частицы укрупняются, образуя жидкость. При переполнении вытеснителя крупные частицы отбрасываются к стенке, т.е. происходит рециркуляция жидкости во внутренней полости вытеснителя. Массообмен между газом и жидкостью осуществляется на поверхности капли жидкости и на поверхности жидкостной пленки. Для увеличения поверхности контакта используют принцип рециркуляции жидкости, в результате которого часть отсепарированной жидкости обратно засасывается в элемент, что приводит к увеличению количества капель, а, следовательно, поверхности контакта и кпд тарелки. При этом возрастает общий расход жидкости, поступающей на контактную тарелку (и в элемент), и отбираемой с нее. Рециркуляцию жидкости используют обычно в процессах с малым массовым соотношением жидкости и газа ( 0,01), коэффициент рециркуляции при этом дает положительный эффект при его значениях не более 5-6. Дальнейшее его увеличение уже мало влияет на повышение кпд тарелки из-за возрастания капельного уноса, вызванного значительным ростом расхода жидкости. [c.275]

Обпщм методом определения сил давления жидкости на стенки в рассматриваемом случае равновесия жидкости [c.83]

В конце XV в. Леонардо да Винчи (1452—1519 гг.) написал труд О движении воды в речных сооружениях . В 1586 г. Симон Стевин (1548—1620 гг.) опубликовал книгу Начала гидростатики , в которой дал правила определения силы давления на дно и стенки сосудов. В 1612 г. появился трактат Галилея (1564—1642 гг.) Рассуждение о телах, пребывающих в воде, и о тех, которые в ней движутся . В 1643 г. ученик Галилея Торричелли (1608—1647 гг.) впервые исследовал движение жидкости и установил закон вытекания жидкости через отверстия в сосуде. В 1650 г. французский ученый Блез Паскаль (1623—1662 гг.) опубликовал закон о передаче внешнего давления в жидкости (известный закон Паскаля). В 1687 г. гениальный английский ученый Исаак Ньютон (1643—1727 гг.) сформулировал законы внутреннего трения в движущейся жидкости. [c.4]

Покажем теперь, как определенную таким образом силу можно вычислить с помощью уравнения импульсов (7.2). В качестве контрольной поверхности 2 возьмем поверхность, изображаемую контуром AB DEFA на рис. 34, включающую в себя площадь сечения струи 5, смоченную площадь стенки СО, свободную поверхность струи АВ, РЕ и сечение растекающейся струи (на рис. 34 ВС и ЕО), в котором скорости жидкости становятся параллельными стенке, а давление выравнивается ) с давлением на свободной поверхности Ро- [c.56]

Спо а ность тонких слоев жидкостей достаточно долгое время сохранять определенную толщину, тем большую, чем меньше производимое на них давление было впервые доказано прямыми опытами М. М. Кусакова и автора. Явление это наблюдается как в случае, когда пленка жидкости расположена между двумя твердыми поверхностями, например металлическими, так и в случае, когда она расположена между неодинаковыми поверхностями, например отделяет твердую стенку от прижимаемого к ней воздушного пузырька. В этом последнем случае, особенно подробно исследованном, можно, используя явление интерференции света, чрезвычайно наглядно не только показать равномерность толщины жидкой пленки на всех ее участках, а также неизменяемость ее толщины со временем, но и точно определить зависимость этой равновесной толщины пленки жидкости от производимого на нее пузырьком или другим телом удельного давления. На рис. 100 приведена схема опыта, а на рис. 101 и 102 — полученные при этом результаты. [c.210]

Наблюдения показывают, что пузырьки пара образуются не во всей массе жидкости, а на поверхности стенки, причем в определенных ее местах, называемых очагами парообразования. Такими очагами могут быть впадины или выступы в стенке, пузырьки газа или воздуха, выделяющиеся из воды при ее нагреве, взвешенные в жидкости твердые частицы и т. д. Жидкость превращается в пар на границе пузырьков, отчего последние растут и, достигнув известного размера, отрываются от поверхности и устремляются вверх, а вместо оторвавшихся пузырьков ка стенке возникают новые. При прохождении через жидкость пузырьки пара продолжают увеличиваться, отчасти за счет продолжающегося парообр азоеания, отчасти за счет снижения давления, обусловленного уменьшением высоты вышележащего столба жидкости. Если кипение происходит в большом объеме жидкости и при малых количествах передаваемого тепла, то o6ipa-эование пузырьков пара почти не влияет на процесс теплообмена. В этом случае передача тепла осуществляется так же, как и в условиях естественной конвекции. Однако чем интенсивнее протекает процесс теплообмена, т. е. чем больше образуется пузырьков пара, тем интенсивнее перемешивается жидкость и тем значительнее становится коэфициент теплоотдачи а. Этим объясняется то обстоятельство, что у кипящей жидкости коэфициент теплоотдачи выше, чем у некипящей. Это продолжается до известного предела (см. ниже), после которого коэфициент теплоотдачи начинает уменьшаться. [c.234]

Заполнение круга циркуляции черпательными трубками регулируется так. Под действием статического давления масло чере ряд отверстий в обечайке на периферии (см. фиг. 91) перетекает 113 малого круга в дополнительный объем, образованный задней стенкой насоса и вращающимся кожухом. Так как этот дополнительный объем находится во вращении, то перетекшее масло обра-зз ет здесь вращающееся кольцо, прижатое к периферии и уравновешивающее определенное количество жидкости, находящейся в рабочей полости гидромуфты. В дополнительном объеме установлены две скользящие черпательные трубки 7, загнутые против вращения. Черпаки не вращаются, следовательно, они неподвижны, но могут передвигаться вдоль своей оси. Таким образом, они могут черпать масло на самом большом диаметре или, будучи сдвинуты в направлении к валу гидромуфты, забирать рабочую жидкость и на малых диаметрах. Так регулируется толщина масляного кольца, вращающегося в дополнительном объеме, а следовательно, и количество мас,та в круге циркуляции. При поступле-Бни масла в черпательную трубку под действием скоростного напора жидкость быстро поступает через коллектор и сливную трубу в бак. При положении, когда черпательные трубки выдвинуты на самый большой диаметр, круги циркуляции (малый и большой) опорожнены, когда трубки сдвинуты в нижнее положение,— гидромуфта полностью заполнена. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...