Сплав АМгб

Наиболее вероятно образование хрупких иптерметаллидои I) биметалле Ст. Зсп, 12Х18Н9Т и сплава АМгб при нагреве линии соединения выше температуры 450° С. При нагреве до температуры 550° С и выше биметалл расслаивается. Рекомендуется сварку начинать со стороны алюминия и после охлаждения всего узла — со стороны стали. [c.391]

Для средненагруженных деталей и конструкций используют сплавы АМгБ и АМг6(рамы и кузова вагонов, подвесные нагруженные потолки, перегородки зданий и переборки судов, электромачты, лифты, узлы подъемных кранов, корпуса и мачты судов и др.). [c.332]

При способах сварки плавлением, особенно с использованием дуги, происходит интенсивное перемешивание жидкого металла как вследствие его движения из передней части ванны в заднюю, так и под влиянием других воздействий источника теплоты на жидкий металл. Происходит интенсивный теплообмен между отдельными порциями различно нагретого жидкого металла, а также вследствие теплоотвода в твердый металл. По этой причине энергетическое состояние ванны целесообразно характеризовать не только возможными максимальными и минимальными температурами, но и средней температурой жидкого металла. Она зависит от режима сварки (тока, напряжения, скорости сварки), характера подачи присадочного металла, устойчивости дуги и положения ее активного пятна. Например, средняя температура ванны при аргонно-дуговой сварке алюминиевого сплава АМгб может изменяться от 920 до 1050 К при возрастании тока от 300 до 450 А при 14 В и от 1070 до 1200 К при и =8 В, в то время как температура плавления сплава АМгб составляет около 890 К. [c.231]

Сварка алюминия и его сплавов (АМгб, Д80 и т. д.) затруднена наличием оксидных пленок АЬОз с температурой плавления около 2300 К. Оксиды алюминия способствуют образованию пор в металле шва и снижают стабильность горения дугового разряда при сварке вольфрамовым электродом на переменном токе. Кратко отметим физико-химические особенности этих процессов при сварке и те мероприятия, которые необходимо осуществить в целях предотвращения их отрицательного влияния на качество сварки. [c.387]

Рис. 11.3. Зависимость нормального модуля упругости от температуры / — коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н10Т 2 — низкоуглеродистая сталь СтЗ 3 — технический титан 4 — алюминиевый сплав АМгб

Протекание пластической деформации в микрообъемах двухфазного металла шва (сталь 12Х18Н10Т — аустенит и 8 феррит, сплав АМгб — твердый раствор на основе алюминия и интермсталлидные фалы) носит неоднородный характер, а морфология второй фазы оказывает на нее существенное влияние вне зависимости от материала. [c.147]

Для сварных соединений, металл шва которых обладает низкой пластичностью (например, вследствие эксплуатации в условиях отрицательных температур), снижение статической прочности может быть более существенно, чем это определяется нетто-сечением дефектного соединения. В частности такие результаты были получены в работе /16/ для сварных соединений из сплава АМгб. При этом цепочки слившихся пор занимали около 7% площади поперечного сечения в месте разрзтиения, которое происходило, как правило, квазихрупко. [c.38]

Для сварных соединений из сплава АМгб при = 1 местоположение непровара не сказалось на результатах испытаний (рис. 3.21). При нормальной температуре характер разрушения определялся величиной радиуса в вершине непровара. Образцы с р = 0,08... 0,16 мм разрушались вязко. Их статическая прочность уменьшалась пропорционально уменьшению нетто-сечения. Образцы с меньшим радиусом в вершине непровара (р = 0,02...0,04 мм) разрушались ква-зихрупко (залитые точки на рис. 3.21,6). Аналогичные раз [c.107]

Рис. 3.21. Статическая прочность соединений из сплава АМгб с дефектами в зависимости от температуры испытаний (а) и остроты непро-вара (б)

Особенностью сварных соединений из сплава АМгб, выполненных элек фонно-лучевой сваркой, является наличие в околошовных зонах раз> прочненных участков, т е мягких прослоек. При этом размер данных зон зависит от длительности и уровня нагрева металла. [c.126]

Результаты испытаний цилиидрических оболочек И1 сплава АМгб, ослабленных мягкой прослойкой [c.130]

Сплавы на основе алюминия. Сплав А1—Mg марки АМгб (магналий) является деформируемым и термически неупрочняемым, состав сплава 6,3% Mg 0,6% Мп 0,06% Ti. Магний уменьшает плотность алюминиевого сплава (рмй= 1,74 г/см ), повышает прочность без снижения пластичности и коррозионную стойкость. При 20° С сплав имеет следующие свойства = 330 Мн/м (33 кгс/мм ) б = 24%. Сплав АМгб теплостоек до 250° С, при этой температуре его свойства следулощие = = 160 Мн/м (16 кгс/мм ) б = 45%. Этот сплав применяют при изготовлении труб, крышек и корпусов приборов, кронштейнов, экранов, стрелок и т. д. [c.270]

Наличие в сплаве АМгб 0,01—0,04 % Оа увеличивает б на 25— 35% при 300—470 °С аналогичное влияние оказывают 0,01—0,1 % Са и 0,004 % Li , более высокое содержание лития понижает пластичность. [c.184]

Рпс. 470. Кривые деформационного упрочнения сплава АМгб при различных скоростях деформации 1 (а), 10 (б), 100 (а) и 300 С" (г). Температура, "С [c.259]

Рис. 471. Влияние температурно-скоростных условий испытаний на прочностные и пластические свойства деформированного сплава АМгб (0,04 % Си 6,5 % Mg 0,5) %

Сплавы АМгб и 01915 по устойчивости к коррозии при трении превосходят сталь СтЗ в 15—20 раз и могут применяться при изготовлении вагонов для насыпных грузов. [c.130]

Кривые изменения J в зависимости от Ла были построены для продольного и поперечного направлений для сплавов 0Х13АГ19 и АМгб при температуре 111 и 76 К. Для выявления развития трещины в стали использовали термическое окрашивание. Область распространения трещины в сплаве АМгб регистрировали с помощью усталостных меток и окрашиванием суспензией графита в ацетоне. Однако при использовании суспензии область трещины занижается. Поэтому в дальнейшем применяли первый прием. [c.49]

Алюминиевый сплав 5083-0 обладает большим пределом текучести, чем сплав АМгб во всем исследованном интервале температур (76—300 К), зато сплав АМгб имеет более высокие предел прочности и удлинение. Понижение температуры приводит лишь к 10 % -ному увеличению пределов текучести обоих сплавов, пределы прочности при этом возрастают на 35 %. [c.50]

Рис, 7. Изменение /-интеграла в зависимости от прироста трещины для сплава АМгб [7] [c.55]

На рис. 7 и 8 приведены кривые изменения /-интеграла Б зависимости от Да для сплавов АМгб иХ)Х13АГ19. Характер этих кривых согласуется с данными работы [6] имеется начальный линейный участок, затем, по мере развития [c.56]

Результаты этих расчетов показали, что для всех материалов, за исключением сплава АМгб, критическое напряжение при 111 К превышает предел текучести при комнатной температуре. Величина этого напряжения для всех изученных материалов составляет >75 % предела текучести при 111 К, а при 76 К >70 % предела текучести при [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...