Алюминиевый сплав АМгб

При способах сварки плавлением, особенно с использованием дуги, происходит интенсивное перемешивание жидкого металла как вследствие его движения из передней части ванны в заднюю, так и под влиянием других воздействий источника теплоты на жидкий металл. Происходит интенсивный теплообмен между отдельными порциями различно нагретого жидкого металла, а также вследствие теплоотвода в твердый металл. По этой причине энергетическое состояние ванны целесообразно характеризовать не только возможными максимальными и минимальными температурами, но и средней температурой жидкого металла. Она зависит от режима сварки (тока, напряжения, скорости сварки), характера подачи присадочного металла, устойчивости дуги и положения ее активного пятна. Например, средняя температура ванны при аргонно-дуговой сварке алюминиевого сплава АМгб может изменяться от 920 до 1050 К при возрастании тока от 300 до 450 А при 14 В и от 1070 до 1200 К при и =8 В, в то время как температура плавления сплава АМгб составляет около 890 К. [c.231]

Рис. 11.3. Зависимость нормального модуля упругости от температуры / — коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н10Т 2 — низкоуглеродистая сталь СтЗ 3 — технический титан 4 — алюминиевый сплав АМгб

Алюминиевый сплав АМгб (А1 Л-lg 5,8—6,8 Ti 0.02—0,1) [ГОСТ 4784—74]. Листы, профили [c.8]

При наличии изотропного упрочнения R > О, см. 2.7) коэффициент подобия т в (2.81) для кривой деформирования при знакопеременном нагружении зависит от накопленной пластической деформации q поликристалла. По результатам анализа модели поликристалла при сжатии после предварительного растяжения для R — 0,02Go/t , где т — начальное значение предела текучести в системе скольжения, на рис. 2.29 кривой 1 соответствует т = 2,08, а кривой 2 — m = 2,50. Ширина петли гистерезиса при знакопеременном нагружении с амплитудой а/сту 2 в данном примере расчета достаточно быстро уменьшается. Штриховой линией для сравнения отмечена диаграмма растяжения при наличии только анизотропного упрочнения (G = 0,01Go, R = 0). На рис. 2.30 сплошной линией представлена расчетная зависимость т от q а нанесены точки, полученные при обработке экспериментальных данных по знакопеременному кручению тонкостенных трубчатых образцов из алюминиевого сплава АМгб при Т = 291- 523 К. Параметры модели В этом расчете также были подобраны иэ соответствия расчетных и экспериментальных кривых на первом этапе нагружения. В исследованном диапазоне температур коэффициент т практически [c.108]

Характерное влияние напряжений и их концентраторов в средах, вызывающих растрескивание, показано на рис. 17.11 на примере растрескивания алюминиевого сплава АМгб. Отрицательное влияние концентратора усиливается с увеличением коэффициента концентрации а,, [c.525]

Допускаемые напряжения для прокатных сталей, отливок из углеродистой стали и для элементов конструкций из алюминиевого сплава АМгб приведены в табл. 1.5.19, 1.5.20 и 1.5.21. Для расчета на устойчивость значения [а] из табл. 1.5.19 и 1.5.21 уменьшаются путем умножения на коэффициенты ф и фвн для сжимаемых (сМ. табл. III.1.8) и фв (IIL1.91) для изгибаемых элементов. Допускаемые напряжения для сварных швов и для заклепочных [c.179]

Следует отметить наличие расслоения экспериментальных данных по определенным лучам. Экспериментальные данные, представленные на рис. 44, были получены на алюминиевых сплавах АМгб, Д16Тч, В95 и др. [74]. Путем микрофрактографического анализа определяли пороговое значение, отвечающее началу совпадения макро- и микроскоростей (рис. 46 и 47), и пороговые значения /С,, отвечающие переходу к макропластической нестабильности или нестабильности разрушения. Также по кинетическим диаграммам определяли параметр п. Значение Птах [c.87]

Алюминиевый сплав АМгб ж. 0,01 Отдельные ТОЧКИ и язвы [c.189]

В ремонте широко применяются сварные соединения. Хорошо поддаются сварке нержавеющие и конструкционные стали Х18Н9Т, ЗОХГСА и другие, алюминиевые сплавы АМгб и другие, магниевые сплавы МА2, МА8 и другие для титановых сплавов, которые плохо поддаются механической обработке (в частности, сверлению), сварка является одним из основных видов соединений. [c.170]

Рис. 4. Изменение касательного и секущего модулей алюминиевого сплава АМгб-Т

Типичные механические свойства алюминиевого сплава АМгб при 20° С [c.103]

Пределы выносливости сварных соединений различных типов алюминиевых сплавов АМгб [c.64]

Рис 8. Распределение остаточных напряжений X по оси К и К по оси X в пластине нз ннзкоуглеродистой стали (сплошные линии) и алюминиевого сплава АМгб (пунктирные линии) [c.246]

При использовании металлов, имеющих высокую теплопроводность (алюминиевые, магниевые и медные сплавы), существенную роль в процессе сварки при увеличении рабочей поверхности электродов начинает играть теплоотвод в электроды. Причем роль теплоотвода возрастет с увеличением длительности протекания тока 4в (увеличением мягкости режима). Поэтому при сварке алюминиевого сплава АМгб толщиной 1,5 + 1,5 мм на машинах МТПТ-400 (рис. 14, б) увеличение радиуса сферы рабочей поверхности Яэ в большей степени влияет яа и А, чем при сварке на конденсаторной машине МТК-75 (рис. 14, в), имеющей в 3—4 раза меньшее, чем при сварке алюминиевых сплавов такой же толщины на машине МТПТ-400 (рис. 14, б). [c.48]

Переточка электродов при сварке алюминиевого сплава АМгб толщиной 3 + 3 мм производится после 3000 точек и 50 ж шва. Число переточек до полного износа электродов — 20—25, роликов 18—20. При точечной сварке нержавеющей стали с толщиной 1,5 + 1,5 мм электродами из Бр.НБТ Ds = мм переточка выполняется через 5000 точек (зачистка через 500 точек) число переточек — 8—10. При роликовой сварке стали Х18Н9Т толщиной 0,8 + 0,8 мм ролики из сплава Мц4 Dp = 200 мм, S = 20 мм перетачивают после 75 м шва общее число переточек до полного износа составляет 25—30. [c.93]

Для конструкций из алюминиевого сплава АМгб по данным А. В. Евстифеева усадочная сила в стыковых соединениях толщиной 5—12 м.и при однопроходной сварке [c.155]

В отсеках сечением 230x150 см применялась простая и сложная перекрестная решетка с несовмещенными узлами, во всех остальных отсеках решетка была в елку с распорками и без распорок. Материалом служили строительная сталь марки Ст. 3 и алюминиевые сплавы АМгб, АВ-Т1 и Д16-Т. Решетка прикреплялась на сварке и черных болтах, поставленных по одному в каждом узле. [c.14]

На рис. 4-2 приведены кривые Он. значения ударной вязкости, полу- с м/с ченные при испытании алюминиевого сплава АМгб, низкоуглеродистой стали ВСтЗкп и низколегированной стали 15ГФ. Характерно, что с понижением температуры ударная вяз- кость алюминия почти не снижается. [c.141]

Сварка алюминия со сталью находит применение в судостроении и других отраслях промышленности палубные надстройки длиной в несколько десятков метров состоят из алюминиевого сплава АМгб, а корпус судна — из стали. Ряд деталей — трубы, трапы, мачты, леера изготовляют из алюминиевых сплавов и крепят к стальному корпусу. Сталеалюминиевые конструкции можно изготовлять, применяя прокладки-переходники из биметалла сталь—алюминий (или сплава алюминия). По известным технологическим процессам сваривают однородные металлы, например, алюминий с алюминиевой плакировкой биметалла и сталь со стальным слоем биметалла. [c.681]

Режимы лазерной сварки алюминиевого сплава АМгб излучением СОг-лазера [c.434]

Даются рекомендации по алитированию титана в расплаве алюминия под флюсом. При соблюдении оптимальных режимов удается получить слой алюминия, который прочно сцеплен с титаном. Перед сваркой титана толщиной >8 мм с алюминиевыми сплавами АМгб, Д20 и АД1 на предварительно алитиро-ванн то титановую кромку наплавляют слой технического алюминия. Режим наплавки Лв = 170.. .180 А, 11ц = 18.. .20 В, диаметр присадочного материала 5...8 мм, расход аргона [c.203]

Установлена возможность получения прочных сварных соединений титана ВТ1 с алюминиевым сплавом АМгб с применением холодной сварки. Эксперименты проводили на цилиндрических стыковых образцах как с подогревом, так и при нормальной температуре. Необходимый характер деформирования обеспечивали различной величиной вылета А и / 2 свариваемых деталей (рис. 13.16). Чтобы деформировать объем металла, обеспечивающий удовлетворительное качество сварки, процесс осадки циклически повторяли. Результаты испытаний показали высокую прочность соединений (Ов = 304.. .310 МПа). [c.204]

В зависимости от условий резки общая протяженность зоны термического влияния и глубина отдельных ее участков меняются в довольно широких пределах и соотношение между ними не всегда однозначно. Так, например, при плазменно-дуговой резке металла толщиной 50 мм общая протяженность зоны термического влияния составляет для высоколегированной стали (12Х18Н9Т) 1,5—2 мм, для алюминиевого сплава (АМгб) 3 мм, а для низкоуглеродистых, и низколегированных сталей 6—7 мм. Доля литого участка от общей протяженности ЗТВ составляет 70—95% для высоколеги- [c.100]

В действительности усадочные силы меньше вычисляемых по формуле (6.2) примерно на 30%. Для приближенного определения усадочной силы в алюминиевом сплаве АМгб можно использовать формулы [c.142]

Смотреть страницы где упоминается термин Алюминиевый сплав АМгб : [c.413] [c.134] [c.139] [c.148] [c.148] [c.217] [c.222] [c.264] [c.274] [c.76] [c.134] [c.486] [c.283] [c.88] [c.371] [c.163] [c.519] [c.170] [c.181] [c.297] [c.796] [c.236] [c.224] [c.12] [c.267] [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...