Сталь 40ХНМА

В результате термической обработки полуоси из стали 40ХНМА должны получить повышенную прочность по всему сечению (твёрдость 28....35 HR ). Укажите состав и определите группу стали по назначению. Назначьте режим термической обработки, приведите его обоснование, объяснив влияние легирования на превращения, происходящие при термической обработке. Опишите структуру и свойства стали после термической обработки. [c.157]

Интересные результаты получены Г. Е. Мажаровой при испытании сплава ВТ8 при асимметричном цикле сжатия (циклический изгиб +статическое сжатие, / =5) сопротивление сплава циклическим напряжениям резко повышается под действием одновременного сжатия. Это повышение было заметно большим, чем у стали 40ХНМА, испытывавшейся параллельно. Полученные результаты могут oткpыtь широкие перспективы эффективного использования титановых сплавов для изделий, подвергающихся такому виду нагружения. ( [c.171]

Анализ излома лонжерона лопасти показал, что он имеет усталостный характер. Зона усталости расположена на нижней поверхности лонжерона и занимает около 40 % площади сечения разрушения (рис. 12.2). Очаг разрушения представляет собой повреждение наружной поверхности лонжерона глубиной от 0,05 до 0,6 мм. Очагом разрушения послужила одна из лунок от пескоструйной обработки поверхности лонжерона — сталь 40ХНМА. Рентгеноструктурный анализ материала в зоне зарождения трещины показал, что вместо создаваемых напряжений сжатия для компенсации растягивающих напряжений от внешней нагрузки в поверхностных слоях материала имели место остаточные напряжения растяжения величиной около 500 МПа. [c.631]

На увеличение пластичности разрушения по мере распространения трещины оказывает влияние масштабный фактор, однако по-разному на различные материалы. Так, увеличение диаметра образца от 5 до 40 мм в сталях 40ХНМА, 18Х2Н4ВА,. ЗОХГСНА привело к увеличению относительной доли дна чашечки в изломах разрывных образцов от 0,25 до 0,4—0,5, а в меди она оставалась практически одинаковой (0,25) [67]. Дно чашечки условно можно принимать за зону макроотрыва, хотя известно, что разрушение в этой зоне проходите участием пластической деформации, причем неодинаковой но всей площади дна [17]. [c.9]

Болт из стали 40ХНМА разрушился спустя некоторое время после затягивания его тарированным ключом Мз=1200 Н. м. Разрушение прошло по галтели под головкой болта (рис. 45). Траектория развития трещины совпадает с рисками от механической обработки, параллельно поверхности излома наблюдаются трещины. В галтели риски от механической обработки были более грубые, чем на остальной поверхности болта. На торце головки болта наблюдалась зона смятия, центр которой находится возле очага разрушения. Очаг разрушения единичный. На противоположной стороне — развитая зона долома. Внешний вид излома и зона смятия на торце головки указывают на то, что затягивание болта при монтаже производилось с перекосом. Спектральным анализом установлено, что защитное покрытие болта цинковое вместо кадмиевого по чертежу. Измерения микротвердости на косых шлифах по телу болта, на боковой поверхности фланца головки и по торцу головки показали достаточно однородные результаты (4.05—3,70 4,60—4,30 4,05 — 3,70 ГН/м ), что свидетельствует об отсутствии на поверхности [c.68]

Рис. 7-23. Зависимость показаний прибора ДНМ-2000 в условных единицах от величины напряжений 1-го рода, а сталь ЗОХГСНА б — сталь 40ХНМА.

Влияние растяжения на наклепанные и шлифованные образцы из низ-коотпущенной стали 40ХНМА имеет те же особенности, что и у образцов из стали ЗОХГСНА. Однако амплитуда показаний на шлифованной поверхности выше, чем на наклепанной, что можно объяснить различным характером влияния собственно наклепа и остаточных напряжений. Интересно, что сравнительно небольшой нагрев до 150°С на шлифованных образцах из стали ЗОХГСНА вызывает уменьшение показаний, а на наклепанных — их увеличение. Для стали 40ХНМА такой нагрев существенных изменений не дает. [c.152]

Результаты проведенных испытаний на усталость при двухступенчатом многоблочном нагружении каропрочных сплавов Б при 973 и 1073 К, В — при 1073 и 1173 К, а также стали 40ХНМА при 293, 573 и 773 К показали, что дисперсия при регулярном и блочном нагружении одинаковая и практически не зависит от относительных длительностей ступеней нагружения. На рис. 2 приведены результа- [c.64]

Жаропрочные сплавы обладают большей склонностью к упрочнению, чем конструкционные стали. Уровень остаточных напряжений при гидр одробеструйной обработке жаропрочного деформируемого сплава ХН77ТЮР примерно в 3 раза, а титанового сплава ВТЗ-1 — в 1,6—1,7 раза выше, чем стали 40ХНМА. Выше эффективность упрочнения и по приросту усталостной прочности. Характерным для указанных сплавов является их высокая чувствительность к изменению напряженного состояния поверхностного слоя, к появлению как растягивающих, так и сжимающ,их остаточных напряжений, возникающих под действием сил и нагрева во время обработки резанием. Поскольку условия обработки резанием различных участков детали неодинаковы, различны (по знаку и величине) и напряжения, возникающие при ней. Неравномерность в распределении напряжений приводит к снижению прочностных характеристик деталей. Устранить эту неравномерность можно лишь последующим поверхностным упрочнением. [c.101]

Если сопоставить характеристики этих сплавов и легированной стали 40ХНМА, имеющей предел прочности при растяжении, равный 100 nejMMP-, и удельный вес около 7,8 то окажется, что детали одинаковой прочности из алюминиевых сплавов легче. Конечно, это справедливо далеко не при всех условиях. Известно, в частности, что алюминиевые сплавы быстро теряют прочность при повышении температуры, а это создает ряд трудностей в применении их для деталей, работающих длительное время при высоких температурах. [c.157]

Закалка с 860 С в масле, отпуск при 580 С (сталь 40ХНМА) и 640 С (сгаль 34ХНЗМ). Образцы для определения механических свойств вырезались тангенциальные — от бочки ротора диаметром 630 мм продольные от концевых проб диаметром 250 мм. Термическая обработка отжиг 880 С, закалка 820—830 С через воду в масло, отпуск 670—680 С. [c.392]

Оценка прирабатываемости покрытий. Способность к приработке тонких гальванических покрытий возможно оценить на машине трения АЕ-5. Так, например, была произведена оценка способности к приработке пористого хрома в зависимости от характера пористости. Испытывались три стальных цилиндрических образца из стали 40ХНМА с твердостью HR -32, диаметром рабочей части 2,5 мм при трении о стальные кольца, покрытые хромом с различной сеткой пористости. [c.59]

Точность геометрических, физических и механических параметров обеспечивается технологией изготовления деталей и сборки изделий. Технология производства деталей и сборки узлов, определяющих долговечность и надежность работы изделия в целом должна разрабатываться с учетом требований функциональной взаимозаменяемости. Например, наибольшая циклическая прочность накатанных болтов М12 X X 1,5 из стали 40ХНМА может быть получена только при определенном режиме (табл. 3). [c.368]

X13 с пределом прочности Стд, равным 70 кГ/мм . Испытанию были подвергнуты несколько групп лопаток с различной шероховатостью их поверхности (от 9 до 5-го класса чистоты). Испытания проводились на базе 10 10 циклов. Частота колебаний лопаток при опытах составляла 260 10 гц. Данные этих опытов, а также результаты испытания лопаток из стали 40ХНМА с пределом прочности (Те = 100 кГ/мм приведены в табл. 6. [c.126]

Интересные результаты были получены Г. Е. Мажаровой при испытании сплава ВТ8 при асимметричном цикле сжатия (циклический изгиб и статическое сжатие, коэффициент асимметрии — 5). Оказалось, что титановый сплав повысил сопротивление циклическим напряжениям в большей степени, чем сталь 40ХНМА, испытывавшаяся параллельно. [c.162]

Упрочнение чеканкой позволяет заменить сталь 25ХНВА сталями 40ХНМА или 35ХГСА, которые почти в 2 раза дешевле. Чеканку применяют для упрочнения сложных по форме и труднодоступных концентраторов напряжений. [c.404]

Высококачественная хромоникелемолибденовая сталь 40ХНМА имеет очень высокую прокаливаемость благодаря большой устойчивости у нее аустенита, при этом наличие молибдена препятствует созданию отпускной хрупкости. Однако применять ее надо только в действительно необходимых случаях для наиболее ответственных и крупных изделий, вследствие необходимости добавки в нее ценного элемента — молибдена. [c.340]

Ниже по данным Я Е Гольдштейна показано измене ние усталостной прочности, МПа, закаленной стали 40ХНМА различных способов выплавки после низкого при 200 °С отпуска (высокопрочное состояние) и после высоко го при 600 °С отпуска (улучшение) [c.224]

Применение способов выплавки, снижаюш их количе ство сульфидов (ЭШП) или содержания газов — азота, водорода и оксидов (ВДП, ВИП) повышает усталостную прочность низкоотпущенной стали 40ХНМА значительно в большей степени, чем, например, в высокоотпуш,енном со стоянии [c.224]

Отсутствие влияния нормализации при повышенных температурах (при 950 и особенно при 1050° С) на прокаливаемость стали марки 40ХНМА, установленное в работе [70], является экспериментальным фактом, который не представляется возможным объяснить. Действительно, хорошо известно, что гомогенизация является операцией, повышающей прокаливаемость в той или иной степени. Очевидно, что нормализацию стали 40ХНМА при 1050° С можно рассматривать как кратковременную гомогени- [c.74]

Показано, что прокаливаемость стали 40ХНМА не зависит, а стаЛи 38ХА, наоборот, существенно зависит от типа исходной структуры. Так, в случае структуры зернистого перлита высокой степени дисперсности или структуры, состоящей из смеси зернистого и пластинчатого перлита, резко повышается прокаливаемость стали 38ХА [70]. [c.75]

Авторы работы [70 1 считают, что температура и длительность нагрева не оказывают заметного влияния на прокаливаемость стали 40ХНМА. [c.99]

Материал вала — сталь 40ХНМА, улучшенная до твердости НВ 320- 360. [c.116]

На рис. 6 для детали с кольцевой выточкой кривая / относится к деталям из стали 40ХНМА (отпуск 200° С), Одр = 190 кГ/мм кривая 2 — для стали 40ХНМА (отпуск 500 С), а р = 117 кГ/мм , кривая 3 — для стали ЗОХГСА (отпуск 200 С), Зар = 70 кГ1мм , [c.24]

Никель-фосфорное покрытие толщиной до 30 мк практически не влияет на пределы прочности и текучести, относительное удлинение, относительное сужение и ударную вязкость [14]. Установлено, что никель-фосфорные покрытия без термической обработки практически не влияют и на усталостную прочность стали, а термообработка на протяжении одного часа при температуре 400° С снижает усталостную прочность стали 40ХНМА до 45%. [c.155]

Рис. 4. Прочность об >азцов из стали 40ХНМА при многократных нагрузках в зависимости ОТ предела прочности rrpPt растяжен ш и концентрации (К) напряжений. (Симметричный цикл при растяжении — сжатии).

Рис. 10. Влияние темп-ры отпуска на механич. свойства стали 40ХНМА.

Механич. св-ва хромоникелевой стали в зависимости от теми-ры отпуска показаны на рис. 10. Св-ва стали 40ХНМА при повыш. темп-рах приведены в табл. 15, а при пониженных — на рис. 11. [c.227]

Смотреть страницы где упоминается термин Сталь 40ХНМА : [c.124] [c.83] [c.295] [c.297] [c.667] [c.696] [c.445] [c.445] [c.134] [c.224] [c.225] [c.368] [c.371] [c.465] [c.406] [c.137] [c.238] [c.419] [c.169] [c.315] [c.37] [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...