434 Формулы*441 — Расчетные формулы сечений

В целях получения расчётных формул для рассматриваемой балки надо повторить в основном вывод, изложенный в 78 и 79. Верхние волокна балки сжаты, нижние растянуты, нейтральный слой проходит на некотором расстоянии г от верхнего края балки. Принимая, что сечения при изгибе остаются плоскими, получаем, что относительные удлинения и укорочения меняются по закону прямой линии (фиг. 272). Умножая относительную деформацию в каждой точке на модуль упругости соответствующего материала, получаем эпюру распределения нормальных напряжений (фиг. 273). [c.345]

Расчётная формула при круглом сечении витка [c.685]

Расчётные формулы для основных видов-фасонных пружин с витками различных форм сечения при условии, что Р Р д , приведены в табл. 28. [c.687]

Расчётные формулы для резцов прямоугольного сечения [c.270]

Расчёт на закручивание станин, состоящих из двух стенок с перегородками, можно производить. принимая за расчётную схему станину с жёсткими частыми перегородками, по формуле, учитывающей сдвиг сечений с введением коэфициента понижения жёсткости Л,,о (см. табл. 3) [c.188]

Расчётные формулы при режиме 2 (езда с закрытым регулятором и для сечения [c.257]

Расчётная формула, определяя наибольшие динамические фибровые напряжения в рельсе при простом изгибе от действия вертикальных сил, всех факторов воздействия на рельс не охватывает, поэтому полученных по этой формуле расчётных напряжений, будучи меньше максимально возможных действительных, не должны достигать предела текучести. Но если эти расчетные напряжения R, увеличить на те фактические возникающие дополнительные напряжения, которые расчётными формулами не учитываются, то, очевидно, полученное суммарное напряжение в рельсе может быть приравнено к пределу текучести, как к допускаемому безопасному пределу напряжений, характеризующему наибольшее использование металла в сечении рельса. [c.243]

Сечение конструируют, как было указано при конструировании балок, и проверяют напряжение в подобранном сечении по формулам (5) — (7). Если отклонение расчётных напряжений от допускаемых более 5 , то делают пересчёт при изменении размеров сечения в требуемом направлении. [c.874]

При пользовании этой формулой следует учитывать степень графитизации, которая увеличивается по мере уменьшения скорости охлаждения. По этой причине усадка уменьшается при заливке в сухие, а тем более в подогретые формы, а также по мере увеличения гидравлического радиуса. Последний определяется как отношение объёма отливки к её поверхности или сечения к его периметру. Фактическая действительная усадка может несколько отличаться от расчётной ввиду поглощения чз гуном газов, влияния термической обработки и других причин. [c.6]

Расчётные и размерные данные. Сечения паровых каналов в различных местах назначаются исходя из условия неразрывности парового потока, двигающегося со средней скоростью, не превышающей 100—130 лг/сйк, по формуле [c.321]

Основными деформациями, на которые должен производиться расчёт станин, являются изгиб и кручение. Расчётные схемы и формулы для основных типов станин приведены в табл. 10. В этой же таблице приведены некоторые средние опытные соотношения для размеров сечений станин. [c.185]

При предварительном расчёте в качестве характеристики прочности обычно используются представления о допускаемых напряжениях. Допускаемыми напряжениями [з] называются максимальные значения расчётных напряжений, которые могут быть допущены в опасном сечении, при обеспечении необходимой в условиях эксплоатации надёжности работы детали. При этом условие прочности выражается формулой [c.332]

Эти расчётные напряжения (максимальное и минимальное) для каждого расчётного сечения определяются по формулам [c.256]

Следует отметить, что согласно данным табл. 6.1 наблюдается общая закономерность отклонения расчётных значений коэффициента от опытных значений К . Причём, с увеличением диаметра поперечного сечения это отклонение более существенно. Это можно объяснить тем, что изменение остаточных напряжений при ППД зависит от объёма деформированного металла. Это положение подтверждается экспериментальными данными величина остаточных напряжений не всегда согласуется с изменением поверхностной твёрдости и глубины наклёпанного слоя, величина сжатого поверхностного слоя отличается от глубины наклёпанного слоя, определяемой по формуле (6.4). Поэтому при выборе и контроле режима поверхностного упрочнения следует ограничиться определением эффективной толщины упрочненного слоя, лимитированной глубиной зоны распространения напряжений сжатия по поперечному сечению. На этой глубине эпюра остаточных напряжений меняет свой знак. Введение в расчётную практику эффективной толщины к должно отразиться на точности самой методики расчёта. [c.138]

На основе результатов экспериментального исследования усилия резания, проведенного при помощи сконструированного им специального динамометра, К. А. Зворыкин впервые дал расчётную формулу, выражающую зависимость силы резания от ширины и толщины срезаемого слоя и усилия резания на 1 мм площади поперечного сечения срезаемого слоя. Теоретические и экспериментальные исследования К. А. Зворыкина до сих пор сохранили свое выдающееся значение. [c.5]

На основе результатов экспериментального исследования усилия резания, проведённого при помощи сконструированного им специального динамометра. К. А. Зворыкин впервые дал расчётную формулу, выражающую зависимость усилия резания от ширины и толшины срезаемого слоя и усилия резания на 1 площади поперечного сечения срезаемого слоя. [c.611]

Для проверки прочности материала в самом общем случае действия сил на брус должны быть использованы расчётные формулы 94 [формулы (15.14—15.17)1 или 167 [формулы (28.1)], выведенные на основе той или иной теории прочности. Сравнивая величчну расчётного напряжения, вычисленного по одной из формул (15.14—15.17) или (28.1), с величиной допускаемого напряжения, получаем возможность решить одну из двух практически важных задач определить размеры поперечного сечения бруса или проверить првч-ность материала при известных размерах сечения бруса. [c.521]

Величины относительного удлинения образцов одного и того же поперечного сечения, но разных расчётных длин 4 ) и (для сопоставления) могут быть определены по формуле Кунце [c.25]

Следует также помнить, что приведённые Еыше формулы выведены в предположении, что карданный вал на всём своём протяжении имеет одинаковое сечение. В действительности же карданный вал в середине имеет сечение значительно большего момента инерции, чем по концам. Вследствие этого действительное критическое число оборотов карданного вала будет несколько ниже расчётного. [c.79]

Зависимость коэфициента кот т графически представлена на фиг. 77. Величина прибавки с к расчётной толщине стенки принимается не менее 1 мм в случае, если — с <40 мм, и равной о при в—с>4,1щ.и. Если коэфициент ослабления коллектора в поперечном сечении окажется менее половины 9, то расчёт прочности производят по тем же формулам ( )—(4), подставляя вместо ср величину 2ср1. [c.75]

Расчётный ток фидеров и магистралей определяют по формулам табл. 20 [17 и 19], прпчём все приёмники разбивают на однородные по характеру работы группы согласно поз. 1 —14 или по характеру производства согласно поз. 15—17 табл .цы и для каждой группы определяют расчётный ток. Общий ток фидера принимают равным сумме токов отдельных групп. По этому току определяют сечение проводов. [c.470]

Длг/ испыта1шя применяются, как правило, образцы пятикратной длины диаметром 10 жж. В случае необходимости могут применяться и другие пятикратные образы (круглые и плоские) при этом расчётная длина образца определяется по формуле = 5,65, где Р — площадь сечения образца в мм" . [c.136]

Образцы для испытаний — поперечные шириной 20 мм с расчётной длиной I, определяемой по формуле 2 — 11,3где Р площадь поперечного сечения образца в мм . [c.137]

Как уже указыва.чось выше, наиболее полно экспериментально изучено установившееся турбулентное движение несжимаемой жидкости в круглой цилиндрической трубе. Именно для этого случая было получено большое количество экспериментальных данных о распределении скоростей по сечению трубы и о зависимости коэффициента сопротивления трубы от числа Рейнольдса. Многочисленные экспериментальные данные, разнообразные по своему характеру, удалось рационально обработать и привести в определённую, связь с помощью привлечения теории подобия и рассмотренных выше полуэмпирических теорий турбулентности. В этом отношении полуэмпирические теории турбулентности сыграли и продолжают играть большую роль. Но при этом оказалось, что для рациональной обработки экспериментальных данных и для получения чисто расчётным путём каких-либо новых данных достаточно было использовать формулу Прандтля [c.475]

Нормальные напряжения, возникающие в поясах балок при кручении, определяются по формз лам табл. 9, где й — расстояние между центрами тяжести поясов балки И/ = —расчётный фактор изгиба пояса при кручении 1у — момент инерции сечения балки относительно вертикальной оси у — у, 6-ширина пояса балки С=810000Агг/сл2-модуль упругости при сдвиге а —коэфициент, определяемый по формуле [c.929]

Вычисления показывают, что некоторый отход от расчётных условий не влечёт за собой значительного уменьшения реактив-но1 1 тяги. По.лучается это потому, что изменение третьего члена в формуле тяги компенсируется в значительной мере изменением первых двух членов. По этой причине в тех случаях, когда выходное сечение сопла больше, чем сечение камеры сгорания, в целях снижения лобового сопротивления можно без особого ущерба для тяги укоротить сопло, приняв Р = Р , т. е. работая на нерасчётном режиме. Можно доказать теоретически, на чём мы здесь не останавливаемся, что ве- Истечение из сопла с из- [c.671]

Расчет соединительных элементов в стойках со сплошными поперечными сечениями. В сжатых стойках, имеющих сплошные поперечные сечения, соединитель-чшмя элементами являются сварные швы. Их конструируют непрерывными при этом сварку производят автоматами. Расчётным усилием в соединительных швах является поперечная сила реальная, если она существует от поперечных нагрузок, и условная, определяемая по формуле (15.15) или (15.16), если С реальная меньше Р условной. [c.367]

По полученной скорости у и принятому живому сечению и> определяют расход QJ=вl , который может пропустить канава, и сравнивают с расчётным расходом Q, определяемым по формуле Q= GjKF J допустимое расхождение 5%, [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...