Сталь ШХ15СГ

Подшипниковые стали характеризуются высокой твердостью. Известны четыре марки подшипниковой стали (табл. 12.4). Кольца подшипников трения — качения с толщиной стенок до 15—20 мм изготавливаются из стали ШХ15, а с большей толщиной — из стали ШХ15СГ. [c.188]

Для структуры однородного зернистого перлита (балл 2—4) оптимальная температура нагрева под закалку стали 111X15—830 850 °С, стали ШХ15СГ — 820-1-840 С (при закалке в масле). Диаграмма изотермического распада стали ШХ15 приведена на рис. 12.13. [c.189]

Наибольшей прокаливаемостью обладает сталь ШХ15СГ, поэтому. ее применяют для более массивных изделий. [c.191]

Рис. 202. Зубчатая форма границ исходных зерен, возникающая в результате миграции локальных участков границы при горячей деформации стали ШХ15СГ в аустенитном состоянии Х270

Типовой набор технологических операций для изготовления колец железнодорожных подшипников <внутреннее кольцо с бортом материал — сталь ШХ15СГ заготовка — штучная) [c.279]

Исходной структуре должна соответствовать определенная температура закалки. Для структуры однородного зернистого перлита (балл 2—4) оптимальная температура нагрева под закалку стали ШХ15 830—850° С, для стали ШХ15СГ 820—850° С (при закалке в масле). [c.369]

Рис. 2. Диаграммы кинетики изотермических превращений для стали ШХ15СГ а —нагрев 840° С (химический состав 1,02% С 0,33% Si 0,36% Мп 1,41% Сг

Интервал закалочных температур зависит от состава и способа изготовления стали, степени уковки, исходной структуры. Верхняя граница максимального интервала закалочных температур для стали ШХ15 с исходной структурой мелкозернистого перлита соответствует 870—880 С. В практических условиях положение нижней границы зависит от размеров (толщины) детали, а верхней —от температуры, при которой сталь приобретает повышенную склонность к образованию поверхностных закалочных трещин. В общем случае, для закалки в масле нижняя граница оптимального закалочного интервала для стали ШХ15 830—840, а верхняя 855— 8Ё0° С, для стали ШХ15СГ эти границы соответственно равны 8)0—820 и 840—850° С. [c.372]

Снижение работоспособности ответственных узлов буровых систем чаще всего происходит из-за выхода из строя основных опор — тяжелонагруженных подшипников , изготовленных из стали ШХ15СГ. Статистическое изучение твердости подшипников показало, что более 70 из них имеет поверхностную твердость HR 58—59 (по ГОСТ 520—71 предусматривается твердость не ниже 60) и прокаливаемость более низкую, чем [c.22]

Ис едование химической микронеоднородности и карбидной фмы в стали ШХ15СГ позволило установить [54], что структурная полосчатость является следствием неоднородного распределения марганца, хрома и углерода в твердом растворе. [c.23]

Отжиг (в том числе и гомогенизирующий) стали ШХ15СГ не предотвращает химическую микронеоднородность, связанную с образованием карбидной фазы. Для исключения химической микро-неоднородности (снижения интенсивности ее проявления) целесообразно введение в сталь ЩХ15СГ более сильного карбидооб-.разующего элемента, чем хром и марганец, обладающего способностью раствориться в цементите, о исключит или затруднит переход атомов хрома и марганца из твердого раствора в цементит и, связывая часть углерода, будет способствовать уменьшению общего количества легированного цементита и концентрации хрома и марганца в карбидной фазе, [c.23]

С целью уменьщения общей химической микронеоднородности твердого раствора стали ШХ15СГ и, как следствие этого, для повышения прокаливаемости стали до 45- 50 мм в сталь ШХ15СГ вводят молибден (0,3—0,5%) и ванадий (0,2—0,3%). Химический состав исследованных сталей, выплавленных в основной электропечи, представлен в табл. 7. [c.23]

Ряс. 9. Характер распределения хрома (а) и марганца (б) в стали ШХ15СГ, отожженной по стандартному [c.24]

Из рис. 9 видно, что введение молибдена и ванадия приводит к получению более равномерного распределения хрома и марганца в твердом растворе стали ШХ15СГ, При этом влияние мо- J либдена более, эффективно. Так, например, в стали ЩХ15СГ % содержание хрома колеблется в пределах 0,6—3,7%, а марганца 0,5—2,4%, в той же стали с добавками молибдена и ванадия содержание хрома составляет 1,2—2,6 и 0,8—2,9%, а содержание марганца 0,8—2 и 0,8—1,8% соответственно. [c.25]

Действие добавок молибдена и ванадия по своему характеру аналогично влиянию гомогенизирующего отжига.,Так, например, в стали ШХ15СГ после гомогенизирующего и нормального обжига концентрация хрома и марганца уменьшилась и колеблется в пределах 1,10—2,70% и 0,5 —2,00% соответственно. Оценивая влияние легирования молибденом и ванадием на химич кую микронеоднородность твердого растаора, можно придти к выводу, что с технологической точки зрения дополнительное легирование более эффективно, чем гомогенизирующий отжиг. [c.25]

Как и следовало ожидать, введение ванадия и молибдена вызвало увеличение прокаливаемости стали ШХ15СГ (рис. Ю). Отобенно значительное (более чем трехкратное) повышение прока- [c.25]

Учитывая эти данные, можно полагать, что отмеченное зяа-г чительное повышение прокаливаемоста стали ШХ15СГ опреде- [c.25]

Для изготовления тел качения и подшипниковых колец небольших сечений обычно используют высокоуглеродистую хромистую сталь ШХ15 (0,95—1,05 % С и 1,3—1,65 % Сг), а больших сечений — хромомарганцевокремнистую сталь ШХ15СГ (0,95— ,05 % С, 0,9—1,2 % Сг, 0,4—0,65 % 51 и 1,3—1,65 % Мп), Прокаливающуюся на большую глубину. Стали обладают высокой твердостью, износостойкостью и сопротивлением контактной усталости. К сталям предъявляют высокие требования по содержанию неметаллических включений, так как они вызывают преждевременное усталостное разрушение. Недопустима также карбидная неоднородность. [c.288]

Для получения оптимального сочетания прочности и контактной выносливости кольца и ролики подшипников должны иметь после закалки и отпуска твердость 61—65 HR для стали ШХ15 и 60—64 HR для стали ШХ15СГ, а шарики—62—66 HR . [c.289]

Резкое увеличение прокаливаемости стали ШХ15СГ происходит, по-видимому, не только под влиянием той части молибдена, которая находится в твердом растворе (0,14%), но и главным обра зом под влиянием части молибдена, связанной в карбидной фазе. [c.40]

Микрорентгеноспектральный анализ, выполненный на микроанализаторе Камека в 500 точках, показал, что под действием введенного в сталь молибдена колебания концентрации хрома и марганца значительно уменьшились. Так, если в стали ШХ15СГ, не содержащей молибдена, концентрация хрома колебалась в пределах 0,60—3,80%, а марганца в пределах 0,50—2,40%, то после введения молибдена эти колебания находились в пределах 1,20— 2,70% и 0,90—1,70% соответственно. Следовательно, интервалы [c.40]

Таким образом, введенный в сталь молибден (0,37%) существенно уменьшил химическую микронеоднородность, что и послужило, вероятно, одной из важных причин, вызвавшей резкое повышение прокаливаемости стали ШХ15СГ. [c.41]

На рис. 58 приведены полосы прокаливаемости для сталей ШХ15СГ 120] и 9ХС [10]. Марочный состав этих сталей, % (Пл. э — сумма легирующих элементов, %) [c.59]

Из этих данных следует, что по степени легированности стали обеих марок практически равноценны. Действительно, если сталь ШХ15СГ по сравнению со сталью 9ХС содержит значительное количество марганца, сильно повышающего прокаливаемость (см. рис. 21), то сталь 9ХС содержит значительно больше, чем ШХ15СГ, кремния, повышающего прокаливаемость при указанных количествах более существенно, чем марганец. Между тем прокаливаемость стали марки 9ХС в два раза меньше нрокаливаемости стали марки ШХ15СГ. [c.59]

С увеличением среднего диаметра карбидных частиц сверх 0,4—0,5 мкм прокаливаемость обеих сталей также снижается, но у стали ШХ15 снижается более интенсивно, чем у стали ШХ15СГ. [c.79]

Из рис. 66 видно, что снижение прокаливаемости стали, наблюдавшееся при прокатке, настолько стойко, что даже достаточно длительный отжиг (12 ч при 800° С) не устраняет причин, вызывающих это снижение. Это подтверждается также тем, что прокаливаемость литой стали при том же отжиге возросла более существенно, чем прокаливаемость прокатанной стали. И только гомогенизирующий отжиг в сочетании с обычным отжигом при 800" С продолжительностью 12 ч в случае стали ШХ15 и 24 ч в случае стали ШХ15СГ устраняет все повреждения , которые нанесла прокатка. [c.84]

Меньшая химическая однородность стали ШХ15СГ по сравнению со сталью ШХ15 обусловлена, по-видимому, тем, что в первой стали присутствует кремний. Судя по некоторым данным, есть основание предполагать, что кремний тормозит выравнивание химического состава стали при отжиге. [c.84]

Однако эта зависимость неоднозначна для указанных сталей. Так, прокаливаемость сталей У8, У10 и ШХ15 по мере увеличения скорости кристаллизации (в пределах исследованных диапа-. зонов скоростей) уменьшается прокаливаемость стали ШХ15СГ с увеличением скорости кристаллизации сначала повышается, а затем снижается. При этом наименьшей скорости кристаллизации (Vj) соответствует прокаливаемость стали наименьшая. Средняя скорость охлаждения обеспечила наиболее глубокую прокаливаемость, а наибольшая скорость охлаждения привела к получению промежуточного значения прокаливаемости. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...