УГЛЫ НАКЛОНА - ФРЕЗЕРОВАНИ величины

Осевым движением червяка-рейки осуществляется поворот шпинделя (обкатка) при фрезеровании. Перемещение червяку-рейке передается от копирного устройства, в линейку которого входит сухарь. Изменением угла наклона линейки регулируется величина шага фрезеруемой спирали. [c.72]

На фрезах с прямыми зубьями толщина срезаемого слоя а одинакова на всей длине режущего периметра каждого зуба и за время поворота на угол контакта 4 меняется, нарушая равномерность фрезерования. Для устранения или ослабления периодического изменения площади поперечного сечения срезаемого слоя при употреблении прямозубых фрез применяют фрезы с косыми и винтовыми зубьями. При величине угла наклона винтовых зубьев [c.659]

Углы заточки цилиндрической фрезы показаны на рис. 22, торцовой фрезы — на рис. 23 и торцовой фрезерной головки— на рис. 24, Для остальных типов фрез углы определяются аналогично. Рекомендуемые величины углов приведены в табл. 132—136. Расчет угла ш. Угол наклона винтового зуба служит для обеспечения спокойного фрезерования (без вибраций). Наиболее спокойное резание достигается при величине угла, подсчитанной по формуле [c.165]

Для цилиндрических фрез с винтовыми зубьями равномерность фрезерования зависит также и от угла наклона винтовых канавок а> и от ширины фрезерования В. Фрезерование будет равномерным в том случае, когда величина В будет кратна осевому шагу фрезы (фиг. 57,6). [c.169]

Величины углов установки фрезы, направление вращения фрезы и заготовки для фрезерования против и по направлению подачи приведены в табл. 26. В этой же таблице указаны рекомендуемые положения заборного конуса у червячных фрез при черновом нарезании косозубых колес в зависимости от угла наклона нарезаемых зубьев. [c.58]

Р. Для торцовых фрез (0,6—0,9) Р. Осевая сила (0,35- 0,55) Р и находится в зависимости от величины угла наклона винтовых зубьев. Радиальная сила Pr (0,6- 0,8) Р. Среднее значение окружной силы Р и эффективной мощности при фрезеровании различных материалов приводится в нормативах режи.мов резания при фрезеровании . [c.392]

Главный угол в плане ф на чертежах фрез не задают. Это можно объяснить тем, что положение главных режущих кромок на зубьях, расположенных на наружной окружности цилиндрических фрез, полностью определяется их конструктивными параметрами — диаметром О, числом зубьев 2, углом наклона со винтового зуба. Наличие на чертеже размеров этих величин достаточно для изготовления режущих кромок и зубьев фрез и последующих контрольных измерений. Равномерность или неравномерность фрезерования, как это подробно изложено в 14.4, определяется четвертым параметром - угол контакта [/. Подача на зуб и текущее значение угла )/у вместе с конструктивными параметрами однозначно определяют толщину и суммарную площадь сечения слоя, срезаемого зубьями фрез. В связи с тем что параметры ), 2, со, 5 и исчерпывающим образом характеризуют процесс резания, отпадает надобность задавать главный угол в плане ф на рабочих чертежах фрез. [c.234]

Для больших значений угла ф фрезерование рационально осуществлять на вертикально-фрезерном станке с помощью поворотного приспособления (рис. 104,6). Державку устанавливают на величину заднего угла наклоном поворотного стола 1 приспособления, а на величину главного угла в плане — с помощью сменного клина 2, который входит своим выступом в соответствующую впадину поворотного стола. Крепят державки болтами 3, расположенными в передвижной планке 4. По длине державки устанавливают с помощью регулируемой планки 5, которая закреплена болтами в пазах поворотного стола. [c.204]

Из формулы (17) видно, что скорость резания возрастает с увеличением диаметра фрезы О и угла наклона винтовой канавки фрезы и Уменьшается с увеличением стойкости Т, глубины резания t, подачи 8г, ширины фрезерования В и числа зубьев фрезы 2 (эти величины стоят в знаменателе). [c.31]

При фрезеровании фрезой с винтовыми зубьями возникает дополнительное осевое усилие Р , направленное вдоль оси фрезы. Величина этой силы, кроме прочих факторов, будет зависеть от величины угла наклона винтовых канавок фрезы ш. [c.462]

При фрезеровании оргстекла цилиндрическими фрезами, изготовленными из стали Р18, рекомендуются увеличенные задние углы фрез а = 19 25° и большие углы наклона режущей кромки U = 50-i-60°, что улучшает, чистоту обработанной поверхности и уменьшает величину внутренних напряжений. Увеличение задних углов не приводит к ослаблению режущего клина зуба фрезы и его способности к теплоотводу, это достигается за счет уменьшения переднего угла до 2—5° (вместо у = 25-f-30°). Величина переднего угла не оказывает значительного влияния на качество поверхности оргстекла при изменении от —12 до 4-24° 144 I. [c.125]

Фрезерование спиральных канавок. Ввиду того, что спиральные канавки имеют крупный шаг, в кинематической цепи шпиндель изделия — ходовой винт ведущим приходится делать не шпиндель, а ходовой винт. Для этого муфта М2 (фиг. 91,6) ставится в нейтральное положение, муфта М сцепляется с червячным колесом 36, а муфта М остается включенной. В этом случае движением подачи является относительное перемещение фрезы вдоль фрезеруемой канавки с углом наклона р. Величина подачи 5 определяется уравнением кинематической цепи [c.180]

Величина угла наклона шпинделя делительной головки (оси заготовки) при фрезеровании конических разверток устанавливается [c.194]

Расчеты показывают, что при отношениях скорости движения подачи к скорости резания, которые имеют место при фрезеровании осевыми фрезами, величина угла в предельном случае не превышает 30. При столь малой величине угла можно считать, что рабочие углы Ур и ар равны углам заточки у и а. По тем же соображениям можно считать, что рабочий угол наклона лезвия Яр равен углу наклона ш винтовой канавки фрезы. [c.70]

Рекомендуемые значения углов наклона зубьев со для различных типов фрез цилиндрических 30—60° дисковых 15—20° торцовых мелкозубых 25—30°. На процесс фрезерования существенное влияние оказывает не только величина угла наклона [c.228]

Угол наклона главной режущей кромки к обеспечивает более плавное врезание и выход зуба из контакта с обрабатываемой заготовкой. Величина угла А. = 5° для несимметричного и X = 10 ч- 15° для симметричного фрезерования торцовыми фрезерными головками. [c.248]

Надо полагать, что, изменяя угол наклона винтовой канавки сверла со и вместе с ним угол резания б, можно изменить значения М и (фиг. 195). Согласно графикам можно было бы сделать заключение о выгодности работы сверлами с большими углами со, если бы этому не сопутствовало уменьшение прочности сверла, недопустимое при обработке твердых материалов. Кроме угла ш на величины М и Рх влияет также размер и форма стружечной канавки. Опыт показал, что в ряде случаев вальцованные сверла, обладающие более широкой канавкой с меньшей кривизной, легче работают и потому более стойки сравнительно с фрезерованными сверлами. Правда, имели место и обратные результаты, если геометрические параметры вальцованных сверл не отвечали нормальным требованиям. [c.253]

Расчет угла о). Угол наклона винтового зуба служит для обеспечения спокойного фрезерования (без дрожания и вибраций). Наиболее спокойное резание достигается при величине угла (о, подсчитанной по формуле [c.216]

При фрезеровании концевой, цилиндрической и дисковой фрезой важное значение имеет угол наклона режущей кромки ш. Этот угол, обеспечивая постепенное врезание и снижая ударную нагрузку, создает более спокойные условия работы. Однако при фрезеровании концевой фрезой чрезмерное увеличение этого угла ведет к возрастанию осевой составляющей силы резания, которая стремится вытащить фрезу из патрона. При дисковом фрезеровании оптимальная величина этого угла связана с глубиной и шириной фрезеруемого паза, так как существует опасность забивания стружкой пространства между фрезой и заготовкой. [c.181]

На рис. 63 показано положение стола 1 станка при фрезеровании левых и правых винтовых канавок. На столе устанавливают заготовку 3 в центрах делительной бабки 5 и задней бабки 2, а фрезу укрепляют на шпинделе 4 станка. Движение стола станка происходит по оси 00 угол между осями станка Ofiitt 00 должен быть равен углу w наклона винтовой канавки величина этого угла, как видно из формулы (23), зависит от диаметра обрабатываемой детали и шага винтовой канавки [c.177]

Червячные фрезы для нарезания червячных колес конструктивно зависят ог метода нарезания. Для нарезания с радиальной подачей фреза имеет цилиндрическую форму. Червячные колеса с углом наклона линии зуба свыше 8° нарезают с тангенциальной (осевой) подачей фрезы с заборным конусом. Угол заборной части выбирают в пределах 20 — 26 . Заборная часть составляет примерно V4 длины фрезы. Цилиндрическая — калибрующая часть фрезы имеет один позшый виток. Геометрические параметры фрезы для нарезания червячных колес должны соответствовать параметрам червяка. Число заходов червячгюй фрезы равно числу заходов червяка. Толщина зуба фрезы должна быть больше толщины зуба червяка на величину зазора между зубьями червячной передачи, а внешний диаметр больше на удвомшую величину радиального зазора в передаче. Когда фрезерование производят в две операции — черновую и чистовую, то черновая фреза имеет большую высоту головки, а чистовая фреза большую толщину зуба. [c.195]

Винтовые канавки способствуют повышению равномерности фрезерования, однако из-за небольших величин угла наклона зубьев со, принимаемых обычно в практике (в пределах 5—10°), также редко можно добиться участия в зацеплении двух зубьев. Тем не менее винтовые канавки все же способствуют более спокойной и плавной работе, так как режущие кромки постепенно входят и выходят из зацепления с заготовкой. Угол контакта (фиг. 359) в этом случае состоит из двух углов ф1 и ф2, где ф определяется по той же формуле, что и для прямь1х канавок, а угол фг таким образом [c.619]

Для торцовых фрез Р = (0,6 ч- 0,9)Р. Осевз5Г = (0,35 -т- 0,55)Р в зависимости от величины угла наклона винтовых зубьев. Радиальная сила Р (0,6 0,8)Р. Среднее значение окружной силы Р и эффективной мощности при фрезеровании стали (а = 70 75 кг/мм ) и чугуна Яд = 170 180 определяется по [c.658]

Оптимальнйя величина заднего угла а= 18—20° (при обработке стеклопластиков задний угол увеличивают до 22—25°). Рекомендуют также фрезы с большим углом наклона со главных режущих кромок к оси фрезы (20—25° и даже 55°). Эти фрезы отличаются равномерностью (плавностью) работы, лучшими условиями выхода стружки, более высоким качеством обработанной поверхности, минимальными внутренними напряжениями, возникающими при обработке. Однако исследо вания фрез показали, что стойкость снижается при увеличении угла спирали — наибольшую стойкость имеют прямозубые фрезы (ю = 0). Оптимальным углом наклона режущих кромок следует считать угол со = 20—30°. Винтовые пластинки из твердого сплава с углом со = 25—40° выпускаются по ГОСТ 2209—69. Угол и = 50—55° можно рекомендовать лишь при фрезеровании деталей из оргстекла. [c.35]

Эффективная мощность при фрезеровании определяется как средняя мощность. При выводе формулы средней мощности воспользуемся тем обстоятельством, что ее величина практически не зависит от угла наклона винтовой канавки зубьев фрезы. Это позвшяет все выкладки сделать для фрезы с прямым зубом (со — 0), что значительно упрощает [c.233]

Управление размером динамической настройки осуществляется путем регулирования контурной (продольной) подачи, выполняемой автоматическим регулированием скорости протяжки магнитной ленты. В процессе фрезерования измеряются составляющие силы резания и Ру датчиком Dx и Dy, и сигналы, пропорциональные Рх, усиливаются и подаются на фазовый дискриминатор ФО, а на другой его вход поступает сигнал обратной связи с вращающегося трансформатора ВТ. После усиления сигнал поступает на электромеханический преобразователь ЭМП следящего золотника ГЗ, управляющего работой гидроцилиндра ГЦ. Шток гидроцилиндра ГЦ деформирует в направлении оси X специальную фрезу-аналог, которая повторяет упругие деформации рабочей фрезы. Разность сигналов U и t/в. поступающих с обоих датчиков, характеризует наклон фрезы. Эта разность поступает на устройство сравнения С, где происходит сопоставление углово1 еформа-ции фрезы с допустимой ее величиной. Полученный сигнал рассогласования усиливается и подается на двигатель постоянного тока, вращающий привод лентопротяжного механизма ЛПМ. Одновременно сигнал с датчика поступает на мостовую измерительную схему МИ, усиливается и подается на двигатель KD установки координат. Дифференциально суммирующий механизм производит алгебраическое суммирование угла поворота шагового двигателя и корректирующего двигателя. [c.490]

При фрезеровании открытых пазов и небольшой длине пластинок рекомендуется оставить перемышу толщиной 1—1,5 мм по передней плоскости пйза (рис. 63, а). В этом случае можно закреплять пластинки путем подчеканки по передней плоскости перемычки. В процессе заточки инструмента по передней поверхности перемычку надо удалить. Ширина паза должна соответствовать толщине пластинки. Зазор между плоскостями паза и пластинкой не должен быть более 0,05—0,1б мм. Расположение дна паза должно обеспечивать припайку пластинок под необходимыми углами с тем, чтобы режущие пластинки были использованы более рационально. Так, у резцов паз следует располагать под углом, величина которого больше переднего угла резца на 3—5°. Угол наклона режущей кромки также должен быть учтен при изготовлении паза в корпусе инструмента. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...