188, 258 — Устойчивость скольжения

Твердые смазки необходимы для улучшения антизадирных свойств и повышения износостойкости порошковых материалов. Механизм их действия зависит от природы присадки. Так, легкоплавкие металлы в процессе работы выдавливаются на поверхность трения в виде тонкой пленки, которая может быть и жидкой, обеспечивая плавное и устойчивое скольжение (что особенно важно при повышенных температурах, когда металлическая матрица обладает большой склонностью к схватыванию с контртелом и заеданию). Например, свинец, плавящийся в результате разогрева фрикционного материала при торможении, повышает его прирабатываемость, сопротивление заеданию и износу и способствует плавному торможению. С увеличением содержания свинца механические свойства порошкового материала снижаются, а коэффициент трения и износостойкость повышаются. При работе узла трения с жидкими смазками свинец взаимодействует с органическими жирными кислотами, содержаш,имися в минеральных маслах, с образованием металлических мыл, что улучшает смазочную способность минерального масла. [c.60]

Если в криволинейном маневре имеется вращение самолета вокруг оси у, то необходимо уравновесить демпфирующий путевой момент, направленный против вращения. Для этого нужно отклонить руль направления в сторону вращения. При равенстве между рулевым и демпфирующим моментами маневр будет без скольжения. Если руль направления нейтрален или отклонен недостаточно, то демпфирующий момент повернет самолет на некоторый угол и образуется скольжение на внутреннее крыло. При большой путевой устойчивости скольжение будет малым. В случае передачи ноги (излишнего отклонения руля) возникает внешнее скольжение. [c.339]

Огромное влияние на поведение самолета оказывает скольжение. Известно, что при наличии поперечной устойчивости скольжение приводит к накренению в сторону, противоположную скольжению. На больших углах атаки данный эффект значительно усиливается, так как скольжение вызывает срыв потока с крыла, противоположного направлению скольжения. Например, скольжение на правое крыло, вызванное дачей вперед левой педали, приводит к срыву потока на левом крыле и сваливанию на это крыло. [c.355]

Скольжение усугубляет сваливание. Большое влияние на поведение самолета оказывает скольжение. При наличии поперечной устойчивости скольжение приводит к накренению в сторону, противоположную скольжению. На больших углах атаки этот эффект значительно усиливается, так как скольжение вызывает срыв потока с полукрыла, противоположного направлению скольжения. Так, например, скольжение на правое полукрыло, вызванное дачей вперед левой педали, приводит к срыву потока на левом полукрыле и сваливанию на это полу-крыло. Практикой подтверждается, что срыв потока при скольжении может произойти на углах атаки, значительно меньших, чем срыв при отсутствии скольжения. [c.19]

ФРИКЦИОННЫЕ АВТОКОЛЕБАНИЯ И УСТОЙЧИВОСТЬ СКОЛЬЖЕНИЯ [c.114]

Условие пластичности Мизеса 39 Устойчивость скольжения при трении твердых тел 118 [c.575]

Сила, возникающая на границе соприкосновения тел при отсутствии относительного движения тел, называется силой трения покоя. После предварительного смещения начинается устойчивое скольжение, характеризуемое силой трения скольжения. [c.82]

Подшипники скольжения устойчиво работают в широком диапазоне эксплуатационных режимов. Это объясняется их способностью приспосабливаться к различным условиям работы благодаря свойству смазочных масел менять вязкость с температурой. [c.352]

Опоры качения и скольжения для поступательно и вращательно перемещающихся пар ввиду низкой точности используют в схемах измерения редко. Вместо передач типа показанных на рис. 6.8 и 6.10, г применяют звенья, подвешенные на плоских пружинах. Пружинные опоры (рис. 6.10, а—в, д, е) имеют значительно меньшие погрешности, связанные с непостоянством перемещения и поворота. Недостатки подобных передач — относительно небольшие перемещения и возможность потери устойчивости плоских пружин при значительных продольных нагрузках. [c.146]

Как указывалось выше, при жидкостной смазке поверхности цапфы и подшипника разделены устойчивым масляны.м слоем. Поэтому цапфа и вкладыш практически не изнашиваются. Это самый благоприятный режим работы подшипников скольжения. Для создания жидкостной смазки необходимо, чтобы в масляном слое возникало избыточное давление или от вращения вала (гидродинамическое), или от насоса (гидростатическое). Чаще применяют подшипники с гидродинамической смазкой (рис. 3.151), сущность которой в следующем. Вал при своем вращении увлекает масло в клиновый зазор 3 между цапфой 2 и вкладышем 1 и создает избыточное гидродинамическое давление (см, эпюру давлений в масляном слое), обеспечивающее всплытие цапфы. [c.414]

Считая трение достаточным для предотвращения скольжения, определить критерий устойчивости полусферы для показанного на рисунке положения. [c.461]

Рис, 25. Встреча устойчивых полос скольжения с границей ферритного зерна в низкоуглеродистой стали Ст. 3 (а), с перлитной колонией (б), образование микротрещин при пересечении двух систем скольжения и схема образования микротрещин (в, г) [c.46]

Устойчивые полосы скольжения [c.72]

Этот случай потери устойчивости может встретиться в модели, изображенной на рис. 101, а. Положение равновесия груза на ленте определяется условием, что сила пружины kx = F, где F — сила трения, действующая на груз со стороны ленты. Вследствие неизбежных внешних толчков груз будет совершать нерегулярные движения со скоростью, меняющейся по величине и направлению. В тех случаях, когда груз будет двигаться в направлении движения ленты (влево), относительная скорость его скольжения по ленте будет уменьшаться когда же груз будет двигаться против направления движения ленты (вправо), относительная скорость скольжения груза [c.204]

Если сила трения растет со скоростью, то при движении груза влево сила трения уменьшится и сила пружины окажется больше силы трения — груз вернется к положению равновесия то же произойдет при движении груза вправо, когда скорость скольжения увеличивается, а значит, увеличивается и сила трения, которая вернет груз в положение равновесия, так как она стала больше, чем сила пружины. Таким образом, когда сила трения растет при увеличении скорости скольжения, положение равновесия груза на ленте соответствует устойчивому состоянию равновесия. [c.205]

Учет геометрического формоизменения оболочковых конструкций, наблюдающегося на стадиях потери их пластической устойчивости, в рамках применяемого метода линий скольжения, базирующегося на концепциях жесткопластического тела, осуществляется путем введения в расчеты параметра Р, корректирующего значения полу чаемых условных напряжений в стенке рассматриваемых конструкций на уровень истинных, отвечающих реальному изменению поперечного сечения оболочек. [c.102]

Ответ а) стенка устойчива б) стенка устойчива на опрокидывание и неустойчива на скольжение. [c.20]

Таблица показывает, что направления векторов Бюргерса наиболее устойчивых дислокаций хорошо согласуются с направлением скольжения. Выше уже указывалось, что скольжение в кристаллах осуществляется движением дислокаций, причем в процессе скольжения могут возникать новые и исчезать старые дислокации. Поэтому важными характеристиками являются плотность и распределение дислокаций. Под плотностью дислокаций понимают количество дислокаций, пересекающих площадку в м в кристалле. Для сравнительно совершенных кристаллов металлов (после их отжига, приводящего к уменьшению числа дислокаций, поскольку они представляют собой неравновесные образования) плотность дислокаций составляет 102—jgs см 2, а после пластической деформации может достигать 10 —см" . Дислокации сильно влияют (часто ухудшая) на электрические свойства полупроводников, и поэтому разработаны специальные способы выращивания монокристаллов полупроводников с малой плотностью дислокаций вплоть до бездислокационных. [c.244]

При скольжении плоской конфигурации дополнительный момент крена, повышающий поперечную статическую устойчивость, возникает только при наличии прямолинейной боковой кромки консоли крыла, когда эта кромка является как бы частью передней кромки. На правой и левой консолях возникают дополнительные нормальные силы, направленные в разные стороны и образующие соответствующий момент. Если летательный аппарат имеет еще и пару вертикальных консолей, дополнительный момент крена, создаваемый поперечными силами на них, будет равен по величине и противоположен по знаку моменту горизонтальных консолей, поэтому суммарный дополнительный момент крена всей комбинации равен нулю. [c.616]

При этом абсолютная величина коэффициента обязательно зависит от воздействия таких органов. Это обусловлено изменением углов атаки и скольжения при отклонении рулей. При этом значения углов а, р соответствуют положению статического равновесия аппарата. Для сохранения заданных условий полета необходимо зафиксировать рули. Такой полет при зажатых рулях — уже неуправляемый. Его режим полностью определяется значениями производных устойчивости, которые зависят от собственных аэродинамических свойств летательного аппарата (в случае, если органы управления отсутствуют или если такие органы управления зафиксированы). [c.17]

В формулу (1.1.12) для коэффициента момента крена входят члены взаимодействия, определяемые производными устойчивости второго порядка. Например, производная связана с изменением момента крена, вызванного появлением дополнительных углов атаки на левой и правой консолях крыльев при полете со скольжением. Такой же эффект, характеризующийся [c.21]

Статическая устойчивость схематически подразделяется на продольную и боковую. При этом в случае продольной устойчивости полагают, что все возмущающие силы и моменты действуют в продольной плоскости связанных осей хОу. Таким образом, исследуются только такие движения аппарата, которые происходят в его плоскости симметрии при отсутствии крена и скольжения. При анализе боковой устойчивости рассматриваются возмущенные движения летательного аппарата, связанные с изменением углов крена и скольжения при неизменном угле атаки. Такие движения всегда взаимосвязаны. Отклонение элеронов вызывает не только крен, но и скольжение. Вместе с тем поворот улей направления приводит также к накренению. Поэтому исследование боковой устойчивости связано с анализом как моментов крена, так и моментов рыскания. [c.32]

Здесь состояние устойчивого скольжения соответствует положению равновесия в одностепенной динамической модели при фиксированной скорости V и заданном уровне всплытия г/а. [c.118]

Устойчивость скольжения при трении твердых тел. Для определения условий устойчивого скольжения твердых тел Ф.Р. Геккером и С.И. Хайралиевым [16] была использована теория устойчивости Ляпунова и проведена оценка устойчивости по первому приближению. Для этого рассмотрено возмущенное состояние модели (рис. 4.29), весьма близкое к устойчивому, которое может быть описано с помощью коэффициентов линейного разложения [c.118]

Негативным явлением при трении является возникновение фрикционных автоколебаний, которые нарушают плавную работу машины с фрикционными узлами. Исследованию этого явления посвящены работы Б. Ван-дер-Поля в 1930 г., Н.Л. Кайдановского и С.Э. Хайкина в 1933 г., А.Ю. Ишлинского и И.В. Крагельского в 1944 г., В.А. Кудинова в 1958 г., Ю.И. Костери-на в 1960 г., А.П. Амосова в 1973 г., О.С. Теми-ша в 1970 г. В работе Ф.Р. Геккера и С.И. Хай-ралиева в 1992 г. для сухого трения были даны оценки областей, в которых обеспечивается устойчивость скольжения поверхностей трения без колебаний. [c.564]

В ламинарных течениях частицы могут выступать как своеобразные дискретные турбулизаторы. Последнее проявляется в определенной дестабилизации, нарушении устойчивости ламинарного течения взвешенными частицами. Это приводит к раннему качественному изменению режима движения. При этом турбулентный режим наступает при числе Рейнольдса зачастую в несколько раз меньшем [Л. 40], чем Некр для чистого потока. Ю. А. Буевич и В. М. Сафрай, объясняя подобный дестабилизирующий эффект в основном межкомпонентным скольжением, т. е. наличием относительной скорости частиц, указывают на существование критического значения отношения полного потока дисперсионной среды к потоку диспергированного компонента, зависящего и от других характеристик, при превышении которого наступает неустойчивость течения. Подобная критическая величина может быть достигнута при весьма малых числах Рейнольдса. Отметим, что критерий проточности Кп (гл. 1) может также достичь высоких (включая и характерных) значений при низких Re за счет увеличения концентрации, соотношения плотностей компонентов и др. Согласно (Л. 40] нарушению устойчивости способствует увеличение размеров частиц и отношения плотностей компонентов системы. Отсюда важный вывод о возможности ранней турбулизации практически всех потоков газовзвеси и об отсутствии этого эффекта для гидро-взвесей с мелкими частицами или с рт/р 1 (равноплотные суспензии). [c.109]

Прижатие осуществляют пружиной (см. рис. 11.6) или шариковым нажимным устройством (см. рис. 11,5). Диски изготовляют из стали и закаливают до высокой твердости HR 50.. . 60). Вариатор работает в масле. Обильная смазка значительно уменыпает износ и делаег работу вариатора устойчивой, не зависимой от случайных факторов, влияющих па трение. Снижение коэффициента трения при смазке в этпх вариаторах компенсируют увеличением числа контактов. Для умеиьи1ения скольжения (потерь) дискам придают коническую форму (конусность ГЗО. . , 3 "00 ). При этом получают точечный первоначал ,-ный контакт, переходящий в небольшое пятно под действием нагрузки. Тонкие стальные диски позволяют получить компактную конструкцию при значительной мощности. [c.215]

Предположим, что в первом варианте микротрещина зародилась в плоскости скольжения (например, по механизму Гилмана—Рожанского [25, 247]) и ориентирована параллельно сдвиговым напряжениям, т. е. подвергается только П моде деформирования. В этом случае распределение напряжений у ее вершины согласно работе [199] таково, что т (/Ос(= 1,03, где т г и Ос1 — сдвиговое и растягивающее напряжения у вершины трещины, действующие в плоскостях скольжения и спайности соответственно (Tsi = Tre e=o Ос( = (fee 10 450 где г, 6 — полярные координаты, отсчитываемые от вершины микротрещины). Поскольку в данной ситуации для ОЦК металлов Тзг/сГсг Тт.п/сГт.п = = 0,24 0,28 (тт. п и От.п — теоретическая прочность на сдвиг и на отрыв соответственно), зародившаяся микротрещина не является устойчивой к сдвиговым процессам в ее вершине [230]. С возникновением микротрещины начинается эмиссия дислокации из ее вершины и, следовательно, рост такой микротрещины в процессе деформирования будет пластический, стабильный, контролируемый деформацией. Таким образом, зародышевая микротрещина, ориентированная параллельно сдвиговым напряжениям, растет по пластическому механизму и, следовательно, притупляется, становясь трещиной, не способной инициировать хрупкое разрушение. [c.68]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Известное приближение к принципу безызносной работы представляют подшипники скольжения с гидродинамической смазкой. При непрерывной подаче масла и наличии клиновидности масляного зазора, обусловливающей нагнетание масла в нагруженную область, в таких подшипниках на устойчивых режимах работы металлические поверхности полностью разделяются масляной пленкой, что обеспечивает теоретически безызносную работу узла. Их долговечность не зависит (как у подшипников качения) ни от нагрузки, ни от скорости вращения (числа циклов нагружения). Уязвимым местом подшипников скольжения является нарушение жидкостной смазки на нестационарных режимах, особенно в периоды пуска и установки, когда из- за снижения скорости вращения нагнетание масла прекращается и между цапфой и подшипником возникает металлический контакт. [c.32]

BOB Установлено, что КПД повышается с увеличением начальных натяжений So, отношения Dmin/б и передаточного отношения до тех пор, пока сохраняется прямая пропорциональность между g и ср (на учаетке кривой скольжения Оа, см. рис. 228). При устойчивом сцеплении ремня со шкивами для рекомендуемых значений Од, Dmin/б и t КПД ремен-ны> передач можно принимать равным 0,9. i —0,96. [c.363]

Эффект магнитной памяти металла к действию на] рузок растяжения, сжатия, кручения и циклического нагружения выявлен в лабораторных и промышленных исследованиях. Уникальность метода магнитной памяти заключается также в том, что он основан на использовании собственного магнитного поля, возникающего в зонах устойчивых полос скольжения дислокаций, обусловленных действием рабочих нагрузок. В результате взаимодействия собственного магнитного поля (СМП) с магнитным полем Земли в зоне концентрации напряжений на поверхности объекта контроля образуется градиент магнитного поля рассеяния, который фиксируется специализированными магнитометрами. Механизм возникновения СМП на скоплениях дислокаций обусловлен закреплением доменных границ, когда эти скопления становятся соизмеримы с толщиной доменных стенок. Ни при какгос условиях с искусственным намагничиванием в работающих конструкциях такой источник информации, как собственное маг- [c.350]

Необходимым и достаточным условием равновесия бруска является условие, чтобы его центр тяжести находился строго над осью бревна. По теореме Дирихле равновесие устойчиво, если при достаточно малом перемещении бруска высота его центра тяжести увеличивается. Сообщим бруску малое перемещение. Оно является качением без скольжения бруска по бревну (рис. 121, в). При этом брусок наклонится на малый угол ф и будет касаться бревна точкой Л, а прежняя точка касания при повороте бруска переместится вместе с ним и займет положение Bi. По условиям качения без скольжения прямолинейный отрезок ABj равен дуге АВ = ф. Центр тяжести бруска переместится из С в С . [c.243]

Рис. 11. Металлографические особенности прохождения фронта Людерса - Чернова в условиях растяжения - сжатия железа а - следы и профиль циклической полосы деформации б - зародыш пластического течения в - схема развития пластической деформации на стадии циклЕгческой текучести г - устойчивые полосы скольжения

Собственные колебания представляют собой колебания около положения устойчивого равновесия. Амплитуда этих колебаний определяется величиной начального отклонения и начальной скорости, т. е. величиной той энергии, которая сообщена телу начальным толчком. Вследствие наличия трения эти колебания затухэют собственные колебания в системе никогда не могут быть незатухающими (стационарными). Для поддержания колебаний система должна обладать ка-ким-либо источником энергии, из которого она могла бы пополнять убыль энергии, обусловленную затуханием. Чтобы колебания были стационарными, система за период колебаний должна отбирать от источника как раз столько энергии, сколько расходуется в ней за это же время. Для этого система должна сама управлять поступлением энергии из источника. Такие системы называются автоколебательными, а незатухающие колебания, которые они совершают, — автоколебаниями. К классу автоколебаний относятся, например, рассмотренные в 52 колебания, которые совершает груз, положенный на движущуюся ленту и удерживаемый пружиной. Как было показано, состояние равновесия груза оказывается неустойчивым и он начинает совершать колебания около этого неустойчивого состояния равновесия в том случае, когда скорость движения ленты лежит на падающем участке кривой, выражающей зависимость силы трения F от скорости скольжения V. Но именно в этом случае часть работы двигателя, приводящего в движение ленту, идет на увеличение энергии колебаний груза. [c.602]

Как видно, имеет место достаточно > довлетворительное соответствие представленных данных по И] // 2, что свидетельствует о корректности представления сеток линий скольжения для рассматриваемого сл -чая в виде двух сращиваемых полей, описанных отрезками циклоид. Для нахождения предельных напряжений а р, отвечающих несущей способности рассматриваемых соединений по критерию потери их пластической устойчивости использовали условие их статической эквивалентности [c.168]

Длина подпорной стенки (риетТ23) / = 5 м. Глубина воды перед стенкой /г = 1,8 м, коэффициент трения кладки о грунт /тр =0,4. Проверить устойчивость стенки на опрокидывание и на скольжение, если плотность кладки а) = 2500 кг/м б) =-- 1800 кг/м . [c.20]

Из-за чего возникает дополнительный момент крена, поврлшающий поперечную статическую устойчивость плоской конфигурации при скольжении [c.595]

Используя метод присоединенных масс, определите производные устойчивости летательного аппарата в виде тонкой комбинации корпус — плюсобразное крыло — плюсобразное оперение , движущейся без крена и скольжения. Форма и размеры летательного аппарата показаны на рис. 11.14 и 11.17. [c.602]

Разделение общего движения аппарата на эти два вида возможно, если предположить, что система управления работает идеально , обеспечивая в течение всего полета равенство нулю моментов М , Му, М . О таком летательном аппарате и его системе управления говорят как о безынерционных. Предположение о безынерционности означает, что при отклонении рулей углы атаки и скольжения мгновенно (или достаточно быстро) принимают значения, соответствующие статически устойчивому положению аппарата. В этих условиях движение. его центра масс в плоскости полета исследуется независимо. При таком исследовании аэродинамические коэффициенты записываются в таком виде [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...