Титан влияние легирования на стойкост

Нагревы при критических температурах играют значительную роль в появлении ножевой коррозии. Однослойные швы подвергаются ножевой коррозии после сварки только в отдельных случаях. Однако длительная их выдержка при 350—550° С вызывает снижение стойкости на границе с наплавленным металлом. И хотя для ножевой коррозии важнее состав основного металла, нельзя пренебрегать и влиянием состава наплавленного металла. Небольшое повышение содержания феррита на самой границе сплавления ведет к ограничению возможности появления ножевой коррозии [115]. Этого можно достигнуть не только более высоким содержанием феррита в основном металле, но прежде всего, легированием металла шва ниобием при отношении Nb С = 16 1. Титан, кремний и ванадий, которые ухудшают коррозионную стойкость в азотной кислоте, для этого, по-видимому, непригодны. Эта рекомендация, впрочем, не согласуется со сведениями о влиянии а-фазы, образующейся при распаде феррита, на стойкость стали в азотной кислоте. [c.146]

Сплавы на основе титана получили значительно большее применение, чем технический титан. Легирование титана Ре, А1, Мп, Сг, 5п, V, 81 (см. рис. 178) повышает его прочность (Ств, но одновременно снижает пластичность (6, т ) и вязкость (КСи). Жаропрочность повышают А1, 2г, Мо, а коррозионную стойкость в растворах кислот — Мо, 2г, ЫЬ, Та и Р(1. Титановые сплавы имеют высокую удельную прочность aJy. Как я в железных сплавах, легирующие элементы оказывают большое влияние на полиморфные превращения титана. [c.379]

Особо следует остановиться на поведении пассивных металлов и соотношении поверхностей контактирующих металлов. Сплавы, подобно нержавеющим сталям, которые в морской воде могут находиться как в активном, так и в пассивном состоянии, оказывают различное влияние. Будучи в пассивном состоянии, они усиливают коррозию менее благородных металлов, таких как алюминий, сталь и медные сплавы. Если же они находятся в активном состоянии, то претерпевают сами сильную коррозию при контакте с материалами, обладающими более положительным, чем они сами в активном состоянии, потенциалом (медные сплавы, титан, хастеллой и т. д.). В связи с этим наблюдается часто при развитии питтинговой коррозии сильная коррозия нержавеющих сталей при контакте их с более благородными металлами. При контакте нержавеющих сталей с такими неблагородными металлами, как малоуглеродистая сталь, цинк, алюминий, потенциал которых отрицательнее потенциала нержавеющих сталей в активном состоянии, последние электрохимически защищаются. Аналогичным образом можно добиться защиты от общей и точечной коррозии и менее легированных сталей. В частности, сообщается, что крыльчатки из хромистой стали Х13 обнаруживают высокую стойкость в насосах с чугунными корпусами при перекачке морской воды. [c.171]

На рис. ИЗ показано влияние присадок некоторых легирующих компонентов к ниобию на изменение коррозионной стойкости сплава в кипящей 20 %-ной НС1 [229]. Видно, что легирование ниобия цирконием, ванадием, титаном ухудшает стойкость сплава. Значительное повышение стойкости вызывает только легирование ниобия танталом или молибденом. При содержании в ниобии 15—20 % (ат) Та [c.308]

Таким образом, результаты коррозионных испытаний согласуются с результатами электрохимических измерений. Благотворное влияние молибдена или хрома на повышение коррозионной стойкости сплавов титан—палладий объясняется тем, что оба эти элемента уменьшают ток анодного растворения титана вблизи его потенциала полной пассивации. В случае легирования хромом это достигается благодаря тому, что хром имеет более отрицательный потенциал полной пассивации, чем титан, а при легировании молибденом — главным образом за счет значительного снижения способности титана к анодному растворению. При дополнительном легировании сплавов титан—хром, титан—молибден палладием, обеспечивающим значительное смещение стационарного потенциала металла в положительную сторону, потенциал сплавов оказывается в области значений, где токи анодного растворения сплавов меньше, чем ток анодного растворения титана. [c.184]

Для получения сплавов титан легируют А1, Мо, V, Мп, Сг, 5п, Ре, 2г, ЫЬ, а также в небольших количествах 51. Легирование титана производится для улучшения механических свойств, реже для повышения коррозионной стойкости. На рис. 180 показано влияние различных элементов на предел прочности и относительное удлинение титана. Упрочнение титана ведет к снижению пластичности. [c.342]

При изучении влияния алюминия на стойкость стали к водородному охрупчиванию [7] было показано, что при легировании стали марки 05ХГМ алюминием в количествах 0,05 и 0,07 % повысилась стойкость стали к СКР по сравнению к исходному составу соответственно в 2 раза (время до растрескивания 45 ч) и в 10 раз (время До растрескивания 220 ч) (рис. 11). Однако последующее увеличение содержания алюминия до 0,1 % привело к резкому уменьшению стойкости против СКР до значения, характерного для стали без добавления алюминия (время до растрескивания 25 ч). Оптимальное содержание ниобия равно 0,08 % (см. рис. И). Титан не оказывает существенного влияния на повышение стойкости к СКР. [c.37]

При исследовании влияния малых добавок легирующих элементов (1 % А1, Мо или Sn, 2 % Ni) на потенциал питтингообразования титана в 1 М растворе Na l в зависимости от температуры было показано, что эти сплавы при высоких температурах (выше 175 °С) имели более положительное значение Епт, чем титан. Сплавы, содержащие молибден (1,5, 10 и 30 %), имели повышенную стойкость к питтинговой коррозии [2]. Легирование палладием (0,15—0,2 %) благоприятно влияет на стойкость титана к питтинговой коррозии. Отмечено, что в растворах концентрированных хлоридов при повышенных температурах [82] сплав Ti — 0,2 Pd (4200) не подвергается питтинговой коррозии. В этих же условиях сплав Ti — 2,5 Ni — 2 Zr (4207), хотя и несколько более [c.94]

Крепежные детали паровых турбин работают в условиях температур, не превышаюших 565 °С. Высокие эксплуатационные свойства материала в этих условиях обеспечиваются применением хромомолибденованадиевых сталей. Наибольшая релаксационная стойкость в этих сталях достигается в результате дополнительного легирования их такими элементами, как ниобий и титан, образуюшими термически устойчивые карбиды НЬС и Т1С. Существенное влияние на свойства крепежной стали оказывает способ ее выплавки. Так, применение электрошлакового переплава позволяет получить более высокие служебные свойства по сравнению со свойствами металла, выплавленного в дуговой печи. [c.41]

Поляризационные кривые сплаво в ванадий — титан располагаются между анодными кривыми нелегированных металлов. При этом в области потенциалов, где титан находится в активном состоянии, скорость коррозии сплавов повышается при увеличении содержания титана. В области положительных потенциалов титан оказывает весьма благотворное влияние на повышение коррозионной стойкости ванадия. Сплавы, содержащие 60% титана и более, приобретают способность переходить в пассивное состояние. При это м величина тока в пассивной области тем ниже, чем выше содержание титана в сплаве. Согласно этому в растворах азотной кислоты, окислительно-восстановительные потенциалы которых значительно превышают потенциал полной пассивации титана, наблюдается повышение стойкости ванадия при легировании его тита-ном. [c.99]

Коррозионностойкими в этих условиях оказались сплавы наос-нове титана, ниобия, циркония, легированные танталом, молибденом и др. Однако при повышении температуры до 100—110° С коррозия некоторых сплавов несколько повышается (табл. 18.3). Очевидно, присутствие небольших количеств жидкого брома, играющего роль окислителя, оказывает благотворное влияние на коррозионную стойкость титана ВТ 1-1 и его сплава с танталом (сплав 4204). В аналогичных условиях (табл. 18.4, гидролизер, поз. 1), но в отсутствие брома эти сплавы полностью разрушаются. Наиболее стойкими в тех и других условиях оказались сплав 4201 и сплавы на основе ниобия, легированные вольфрамом, танталом, титаном, молибденом и др. [c.425]

Как видно на рисунке, повышение содержания алюминия в титане приводит к увеличению скорости коррозии сплавов, особенно при коцеитрациях 6—8% А1, при которых в структуре выделяется аг-фаза. Таким образом, легирование алюминием снижает коррозионную стойкость титана. Также отрицательно влияние хрома [c.18]

Если по каким-либо условиям в наплавленном металле не допустимо содержание первичного феррита, то прибегают к целому ряду других средств снижают в металле шва содержание фосфора, кремния и серы, повышают содержание углерода, титана и ниобия применяют различные технологические меры, обеспечивающие уменьшение доли участия основного металла в шве и уменьшение коэффициента формы проплавления применяют фторидные флюсы и др. Основной особенностью требований, предъявляемых к сварным соединениям из стали Х18Н9Т, является высокая стойкость против межкристаллитной коррозии. При воздействии на сталь критических температур (650—850° С) на границах зерен выпадают комплексные карбиды хрома и железа. Вследствие этого пограничные слои зерен обедняются хромом (ниже 10—12%), что приводит к снижению коррозионной стойкости металла. Такое явление наблюдается в зоне тер.мического влияния сварного соединения. Для борьбы с межкристаллитной коррозией в околошовной зоне применяют снижение содержания углерода в основном металле до 0,02—0,03% легирование стали титаном или ниобием, которые имеют большее сродство к углероду, чем хром некоторые виды термообработки (закалка,. стабилизирующий отжиг) и др. [c.176]

Характер зависимостей глубина межкристаллитной коррозии — время провоцирующего нагрева, а также соответствующие кривые потенциал—время (рис. 6), построенные для корро-зионно-стойких сталей с различным содержанием углфода и титана, указывают на решающую роль хрома как легирующего элемента в коррозионно-стойких аустенитных сталях, а также на возможность резкой активации коррозионных процессов, вызванной влиянием следующих факторов снижением содержания хрома в тв0 рдом растворе, ростом концентрации углерода, появлением структурной неоднородности при термических воздействиях. При неблагоприятном сочетании этих факторов коррозионные процессы коррозионно-стойких сталей резко ускоряются, а разблагораживание потенциала вследствие этого может достигать больших величин, приближающихся к 1,0 В. Сочетание указанных факторов проявляется и в сварных соединениях стали типа 18 Сг=10 N1, вследствие чего существенно снижается их коррозионная стойкость. Процесс распада твердого раствора (аустени-та), вызванный сенсибилизирующим воздействием на сталь опасных температур приводит к появлению и развитию не только межкристаллитной коррозии, но часто и к более сложным процессам. К ним относится ножевая коррозия — наиболее опасный вид коррозионного разрушения сварных соединений хромоникелевых сталей, легированных стабилизирующими элементами (титаном, ниобием). Ножевая коррозия локализуется в узкой околошовной зоне, непосредственно прилегающей к металлу шва и развивается с высокими скоростями, достигающими в окисли- [c.14]

Институт физической химии АН СССР в содружестве с Государственным научно-исследовательским институтом редких металлов (Гиредмет) проводил работу по изучению влияния легирующих элементов на механические свойства и коррозионную стойкость титана в средах, в которых титан неустой-чив10 >.45-49 таким средам, которые сильно разрушают чистый титан, относятся широко используемые в хим.ической промышленности растворы соляной и серной кислот. В связи с этим большое значение приобретает повышение коррозионной стойкости титана в этих средах путем легирования. Опыты проводили в 40%-ной серной и 20%-ной соляной кислотах, в которых титан разрушается даже при комнатной температуре- [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...