Сталь 38ХМЮА

На рис. 269 представлена зависимость глубины слоя от температуры и продолжительности азотирования стали 38ХМЮА (сталь содержит хром, молибден и алюминий). Менее легированные стали азотируются легче, т. е. заданная глубина достигается при данной температуре за меньший отрезок времени. Наоборот, более легированные азотируются хуже, а в таких высоколегированных сталях, как нержавеющие, не удается получить глубину слоя более чем 0,20—0,25 мм. [c.334]

Азотирование (насыщение поверхностного слоя азотом) обеспечивает не меньшую твердость, чем при цементации. Малая толщина твердого слоя (около 0,1.. . 0,6 мм) делает зубья чувствительными к перегрузкам и непригодными для работы в условиях повышенного абразивного износа (например, плохая защита от загрязнения). Степень коробления при азотировании мала. Поэтому этот вид термообработки особенно целесообразно применять в тех случаях, когда трудно выполнить шлифование зубьев (например, колеса с внутренними зубьями). Для азотируемых колес применяют молибденовую сталь 38ХМЮА или ее заменители 38ХВФЮА и 38ХЮА. Заготовку зубчатого колеса, предназначенного для азотирования, подвергают улучшению в целях повышения прочности сердцевины. [c.144]

Например, сталь 38ХМЮА применяют для азотируемых изделий гильзы цилиндров, штоки клапанов, шестерни, кольцедержа-тели, пальцы шатунов, валики, ролики ГТД, работающие при температуре до 400 - 500°С. Глубина азотированного слоя 0,1 -0,5 мм, твердость HV составляет 11000 - 12000 МПа, а в сердцевине - 3020 - 3400 МПа. [c.69]

Азотируют детали из стали со средним содержанием углерода, легированной алюминием, хромом,, молибденом, ванадием и др. Эти элементы образуют с азотом дисперсные нитриды (A1N, Mo. N, VN и т. д.) или карбо-ннтриды, повышающие твердость слоя (до HV 1200). Легированные азотируемые стали называются нитрал-лоями, например сталь 38ХМЮА (0,3—0,38% С, 1,35— 1,65% Сг, 0,4—0,6% Мо, 0,75—1,1% А1). Детали азотируют после их окончательной обработки, т. е. после термической обработки и шлифования. Термическая обработка до азотирования состоит в улучшении, т. е. в закалке с высоким отпуском. Таким образом структура сердцевинных зон азотированных деталей состоит из сорбита. [c.128]

Сталь 38ХМЮА (0,35—0,42% С, 1,35—1,65% Сг, 0,7— 1,1% А1 0,15—0,25% Мо, 4 = 940° С в масло, = = 640° С, 65 = 14% а = 882 кдж/м (9 кгс-м/см ). э, Og = 1000 Мн/м (100 кгс/мм ), Сто.г = 850 Мн/м (85 кгс/мм ). Эту сталь подвергают азотированию для увеличения износостойкости. Сталь применяют для коноидов вычислительных устройств. [c.264]

Ступеньки, образующие ручьистый узор, могут быть резко очерчены (см. рис. 17, 18,а), линии ручейкового узора расположены под разными углами. В этом случае разрушение более хрупкое, чем при формировании ступенек с плавным очертанием, имеющих извилистую траекторию. Так в стали ЗОХЗВА при температуре испытания на чувствительность к трещине —70°С на поверхности фасеток наблюдался первый вид ступенек (работа разрушения составляла ату=0,06 МДж/м ), а в стали 38ХМЮА (рис. 20) наблюдался второй вид ступенек (ату = = 0,19 МДж/м2). [c.41]

Фазовый состав азотированного слоя стали 38ХМЮА в направлении от поверхности детали к сердцевине I—показан на рис. 7-11. Переходу от одной фа-138 [c.138]

Разработан метод контроля качества азотированных слоев на обработанных деталях из сталей 38ХМЮА и 18ХНВА резонансными приборами с накладной катушкой. Магнитные характеристики этих сталей по данным (Л. 6] представлены ка рис. 7-12. [c.140]

Технология обработки деталей из стали 38ХМЮА предусматривает снятие верхнего слоя с -фазой (заштрихованная зона на рис. 7-13). Некачественное проведение этой опе- [c.140]

Рис. 7-14. Магнитные характеристики азотированного слоя стали 38ХМЮА.

Близкие результаты были получены при исследовании шлифованных образцов из стали 38ХМЮА с различной глубиной азотированного слоя. [c.144]

Дорнованием можно обрабатывать детали из стали, латуни, алюминия. Чем прочнее сталь, тем меньше, при одинаковом натяге, получается остаточная деформация у стали 20 она больше, чем у стали 45. Выглаживание деталей из алюминия сопровождается снятием небольшой стружки, в результате фактический натяг оказывается меньше расчетного. Иногда дорны изготовляют из стали 38ХМЮА с азотированной поверхностью. Применение многозубых дорнов при обработке отверстий небольшого диаметра, имеющих сопряжения с перпендикулярными им другими отверстиями, позволяет исключить прогиб инструмента, обычный, если в качестве последнего используется режущая прошивка. [c.123]

Основными процессами поверхностного упрочнения деталей машин на машиностроительных заводах являются процессы химико-термической обработки, основой которых является изменение химического состава в поверхностных слоях путем диффузионного насыщения различными элементами при высоких температурах. В довоенный период на машиностроительных заводах превалирующими процессами химико-термической обработки были цементация твердым карбюризатором, жидкостное цианирование и азотирование. Цементации твердым карбюризатором подвергались детали машин и инструменты в печах периодического действия (камерных) и в печах непрерывного действия (толкательных с мазутным обогревом) на автомобильных, тракторных и самолетостроительных заводах применялся преимущественно древесноугольный твердый карбюризатор (ГОСТ 2407-51). Жидкое цианирование было наиболее распространено на Горьковском автозаводе, где в качестве цианизатора использовались соли с цианидом натрия или калия [81] на других заводах применялись соли с цианидом кальция. Азотированию подвергались преимущественно детали авиационных двигателей коленчатые валы из стали 18ХНВА, гильзы цилиндров из стали 38ХМЮА и др. [c.149]

Анализ динамики изменения коэффищ1ента трения для пар материалов с различно обработанными штоками, изготовленными из обеих марок сталей, показывает, что при использовании азотированных штоков из стали 38ХМЮА изменение его наиболее резко. [c.85]

Так, у азотированного штока, полученного по принятой технологии (см. табл. 9, образец № 1 из стали 38ХМЮА), интенсивность снижения козффициента трения примерно в 10-12 раз выше, чем у штоков, подвергнутых другим технологическим способам обработки (см. рис. 47, кривые 1, 2, 3). Минимальная интенсивность снижения козффициента трения соответствует применению алмазного выглаживания поверхности неазотированного образца. [c.85]

Изображенная на рис. 3.40 конструкция была принята за основу при разработке УВГ для насосов реакторов БОР-60, БН-350 и БН-600, причем для насосов реакторов БН-350 и БН-600 она взаимозаменяема. Материал пар трения графит 2П-1000 (неподвижные кольца)—азотированная сталь 38ХМЮА (кольца, вращающиеся с валом). Сталь азотирована на глубину от 0,4 до 0,6 мм с твердостью верхнего слоя HR 56. Поверхность графитовых колец, кроме плоскости контакта, омеднена с последующим лужением в целях исключения утечки масла через поры графита. Удельная нагрузка на пару трения составляет 0,25 МПа. Промежуточная камера между парами трения заполняется маслом, образующим масляный затвор. Суммарные протечки масла через обе трущиеся поверхности не превышают 30 см /ч. Подпитка маслом обеспечивается бачком-питателем. Тепло в масляном уплотнении снимается водяным холодильником, встроенным в его корпус. Уплотнение выполнено в виде единого блока, устанавливаемого в сборе на вал насоса. [c.89]

Марка Обработка стали 38ХМЮА при сечении стружки D мм [c.469]

Перед азотированием сталь 38ХМЮА закаливают с 950° С, отпускают на сорбит при 650° С и подвергают окончательной механической обработке, включая шлифовку. [c.334]

ММ, приобретает после закалки твердость ЯВ 420—480, которая после отпуска при 600—625 С снижается до ffB 265—330. Недостатки стали 38ХМЮА (и 35ХЮА) — ярко выраженная полосчатость, склонность к глубокому обезуглероживанию, повышенная хрупкость азотированного слоя и др. [c.168]

Структура азотированного слоя легированной стали. Вблизи поверхности азотированной стали 38ХМЮА чаш,е всего располагается тонкая, хрупкая, не травящаяся нитридная зона слоя, которая состоит из 8- и Y -фазы или -, е- и у -фаз. За этой зоной располагается основная зона азотированного слоя, отличающаяся при небольшом увеличении от сорбитовой структуры сердцевины стали лишь большей травимостью. Эта зона слоя состоит из а-и у -фаз, а в части этой зоны, примыкающей к нитридной каемке, иногда присутствуют нитриды железа в виде тонких прожилок. Дисперсные нитриды легирующих элементов при обычно принятых увеличениях на микроструктурах не видны. [c.174]

Азотированная сталь обладает теплостойкостью (красностойкостью), и ее твердость сохраняется после воздействия высоких температур. Так, например, сталь 38ХМЮА сохраняет свою твердость при нагревах в течение нескольких десятков часов до 500—520° С. Еще более устойчива твердость против воздействия температур (до 600° С) у аустенит-ной стали. [c.175]

Поверхностное упрочнение ряда марок сталей может быть достигнуто, как известно, и при помощи азотирования. Однако в отнощении влияния азотирования поверхности детали на ее эрозионную стойкость при ударном воздействии струи воды и при кавитации не существует единого мнения. Одни, основываясь на опытах, считают азотирование поверхности не эффективным [Л. 2, 46 и 67], а другие [Л. 43 и 68] приводят экспериментальные данные, указывающие, что эрозионная стойкость азотируемой стали после азотирования увеличивается во много раз. Интересно отметить, что авторы работ 1[Л. 67 и 68], пришедшие к прямо противоположным выводам относительно влияния азотирования на эрозионную стойкость материала, исследовали одну и ту же марку стали — 38ХМЮА. Успех или неудача этого метода повышения эрозионной стойкости зависит, по-видимому, от выбора рациональной технологии и от целесообразности и тщательности последующей обработки поверхности после азотирования (см. [Л. 68]). [c.35]

В о г а ч е в И. Н., Г и т е л ь з о н Я. М. и др.. Исследование кавитационно-эрозионной стойкости оцинкованной и азотированной стали 38ХМЮА, Вестник машиностроения , 1957, № 9, стр. 24—26. [c.91]

Шлифование азотированной стали 38ХМЮА, хромированной стали типа ЗОХГСНА, хрома, никеля [c.347]

Химико-термическая обработка, при которой изменяются химический состав, структура и свойства поверхностного слоя. Как и поверхностная закалка, производится для придания поверхностному слою высокой твердости и износостойкости при сохранении цязкой сердцевины. Основные виды химико-термической обработки следующие а) цементация, заключающаяся в насыщении углеродом поверхности детали, изготовленной из малоуглеродистой стали, последующих закалке и отпуске б) азотирование, при котором поверхность детали насыщается азотом, образующим химические соединения (нитриды) с железом, хромом, молибденом, алюминием и другими элементами. Процесс эффективен при азотировании легированной стали, имеющей указанные прнмесн, например стали 38ХМЮА в) цианирование — одновременное насыш,ение поверхности углеродом и азотом. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...