Х18Н9Т)

Задача 4, Определить химический состав металла шва, выполненного на стали Х18Н9Т электродами марки ЦЛ-11, если V = 0,4. Данные по химическому составу, основного и наплавленного электродами марки ЦЛ-11 металла [c.34]

Удовлетворяющую этому требованию Хромоникелевую сталь марки Х18Н9Т применяют для сварных конструкций. Легирование стали ниобием (сталь 0Х17Н12Б) в ряде случаев дает больший эффект, чем легирование титаном. Кроме того, ниобий меньше, чем титан, подвержен выгоранию, поэтому в качестве присадочного материала при сварке применяют электродную проволоку из стали, легированной ниобием. [c.424]

Рекомендуется для изделий, работающих в средах более высокой агрессивности, в которых сталь Х18Н9Т не обладает достаточно высокой сопротивляемостью к межкрнсталлитнон и ножевой коррозии. Присадочный материал для сварки хромоникелевой стали [c.223]

С помощью анодной поляризации можно запасснвировать, в частности, легированные стали и поддерживать их пассивное состояние малыми токами в условиях действия серной кислоты. В области потенциалов от —0,1 до +1,2 в в растворах серной кислоты сталь марки Х18Н9Т будет находиться в пассивном состоянии. При более высоких потенциалах может иметь место перепассивация стали и скорость коррозии может увеличиться. Известно, что упомянутая сталь в 30—60%-пой Н2504 совершенно не обладает коррозионной стойкостью, а при анодной поляризации, как это видно из экспериментальных данных, приведенных в табл. 35, наблюдается снижение скорости коррозии стали в сотни и даже тысячи раз. [c.307]

Материал гидравлической части (сталь Х18Н9Т) определяет стойкость насоса к различным дозируемым жидкостям. [c.279]

Имплантация ионов Nb с энергией 30 кэВ при дозах 5 10 и 5 -10 ион/см в поверхность стали марки Х18Н9Т позволила получить легированный поверхностный сплав на глубине 20 нм. Увеличение концентрации ниобия не меняет относительного содержания железа, хрома и никеля в поверхностном слое стали, но существенно повышает его коррозионную стойкость в 20 %-ной серной кислоте после предварительной катодной обработки в течение 15 мин, смещая потенциал коррозии в положительную сторону. Однако максимальная концентрация ниобия в стали марки Х18Н9Т при этом ограничена 20 % в связи с распылением поверхности при дозе 5 10 ион/см . [c.76]

Рис. 16. Зависимость износа в разных средах от удельного давления в паре трения сталей марок Х18Н9Т— Х18Н9Т

Сталь Х18Н9Т — хромоникелевая нержавеющая ау-стенитного класса 0,12% С 17—19% Сг 9—11% Ni, 0,5—0,7% Ti t, = 1100- 1150° С в воду, = 550 Мн/м (55 кгс/мм ), б = 45% = 12,25-10 кдж/м (12,5 кгс-м/см ) упрочнение стали достигается холодной пластической деформацией (наклепом) = 1000 Мн/м, (100 кгс/мм ) б = 10%. [c.264]

Перед проведением опыта и во время опыта в реакционную камеру из баллона 8 через вентиль 15 подается инертный газ аргон, кроме того, аргон через штуцер 5, подается в пространство между реакционной камерой и экраном для обдувки кварцевого окна, через которое производится замер температуры. Контроль температуры процесса осаждения покрытий определяется при помощи оптического пирометра типа ОППИР-17. Пентахлорид ниобия помещался в испаритель, изготовленный из стали Х18Н9Т. Испаритель нагревался электрической печью до температуры 250° С, которая автоматически регулировалась при помощи электронного потенциометра ПСР-1-01. [c.141]

Термическая стойкость и адгезия покрытий определялись на образцах из стали Х18Н9Т, металлизированных ЭИ437 (толщина подслоя 0.1 мм). Толщина покрытий составляла 0.3 мм. Образец с покрытием (размеры 40х60х Х1-5 мм) нагревался в пламени кислородно-ацетиленовой горелки (температура пламени 1800° С) в течение 1 мин. и охлаждался сжатым воздухом также в течение [c.217]

Определялось влияние толщины слоя исследуемого керамического покрытия на его адгезионные свойства и термическую стойкость. Прочность сцепления покрытия со сталью Х18Н9Т достигает 140 кг/см при толщине покрытия 0.1 мм, а при толщине по- [c.219]

Результаты испытаний на задирание стали Х18Н9Т с жаростойкими покрытиями [c.270]

Исследовано влияние защитных металлокерамических покрытий 1М (Сг—N1—31—В) и БМ (Сг-N1—31—В—СгВз) на стойкость стали Х18Н9Т к задиранию в условиях сухого трения при возвратно-поступательном движении, удельных нагрузках до 100 кгс/см и температурах 20 , 300 . Показано благоприятное влияние покрытий на стойкость стали к задиранию. Библ. — 7 назв., табл.— 2, рис. — 1. [c.347]

Подтверждением физического смысла точки пересечения кинетических кривых служит продемонстрированная зависимость показателя степени в уравнении Париса от удельной работы разрушения образцов при монотонном растяжении [57]. В интервале изменения i,5[c.191]

Разрушение стыка концевой балки произошло по стыковочному угольнику таким образом, что часть его осталась на концевой балке, а часть на хвостовой (см. рис. 13.34). Помимо разрушения угольника, было отмечено усталостное разрушение болтов, что является типичной ситуацией в случае раскрытия стыка. В процессе проведения исследований были выполнены специальные работы по дефектации угольников вертолетов, находившихся в ремонте. На двух угольниках при наработках вертолетов 5536 ч (18108 посадок) и 6940 ч (22000 посадок) были выявлены аналогичные трещины (см. рис. 13.34г, д). Все это указывало на то, что в стыке имеет место недостаточное усилие стягивания болтов, что приводит к возникновению раскрытия стыка при значительной наработке вертолета. Болты, изготавливаемые из стали Х18Н9Т, [c.713]

Стз), не отражающего всех особенностей работы металла в условиях эксплуатации конструкций. Следовательно, прогнозировать влияние того или иного вида напряженного состояния на работоспособность материала приходится на основании очень ограниченной информации. Восполнить этот пробел позволяет привлечение для анализа некоторых экспериментально установленных фактов и представлений о поведении материала в экстремальных точках пространства напряжений. Например, результаты многочисленных исследований поведения материалов в условиях всестороннего давления, а также известные представления о роли межатомных сил связи в процессе разрущения позволяют предположить, что либо при всестороннем равном сжатии разрущение вообще невозможно, либо для развития повреждений в этих условиях требуется гораздо больше усилий, чем при всестороннем равном растяжении. Следует также иметь в виду экспериментально установленный факт в ряде случаев, особенно если исследуемый материал имеет пониженную пластичность, в области двухосных растяжений (ст,>0 02>0 сг =0) сопротивление разрушению меньше, чем при одноосном растяжении, например, испытания [86] стали Х18Н9Т и углеродистой стали при отрицательной температуре [87]. [c.138]

На стали Х18Н9Т получены противоположные результаты наибольшая скорость ползучести зафиксирована при кручении, минимальная — при осевом растяжении [103]. Аномальное поведение стали Х18Н9Т связано с малой стабильностью ее структуры, при испытаниях на ползучесть при 600 °С происходит интенсивное выделение из твердого раствора вторичных фаз (ст-фаза, МззСб). [c.164]

Большая экспериментальная программа исследований длительной малоцикловой прочности материала Х18Н9Т в интервале температур выполнена в Каунасском политехническом институте [21 — 24, 214]. Испытания проведены при температурах 500, 600, 650 и 700° С, время выдержек 0,5 5 и 50 мин, суммарные базы испытаний достигали 500—700 ч. [c.29]

Обработка экспериментальных данных по сталям Х18Н10Т, Х18Н9Т и Х18Н9 показывает возможность описывать с достаточной точностью соответствующие кривые в параметрической форме. На рис. 1.2.7 и 1.2.8 приведены характеристики длительной прочности и пластичности сталей в зависимости от параметра [277] P=T + gt), (1.2.11) [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...