Х18Н9Т (Х18Н9Т)

Рис. 16. Зависимость износа в разных средах от удельного давления в паре трения сталей марок Х18Н9Т— Х18Н9Т

Задача 4, Определить химический состав металла шва, выполненного на стали Х18Н9Т электродами марки ЦЛ-11, если V = 0,4. Данные по химическому составу, основного и наплавленного электродами марки ЦЛ-11 металла [c.34]

Удовлетворяющую этому требованию Хромоникелевую сталь марки Х18Н9Т применяют для сварных конструкций. Легирование стали ниобием (сталь 0Х17Н12Б) в ряде случаев дает больший эффект, чем легирование титаном. Кроме того, ниобий меньше, чем титан, подвержен выгоранию, поэтому в качестве присадочного материала при сварке применяют электродную проволоку из стали, легированной ниобием. [c.424]

Рекомендуется для изделий, работающих в средах более высокой агрессивности, в которых сталь Х18Н9Т не обладает достаточно высокой сопротивляемостью к межкрнсталлитнон и ножевой коррозии. Присадочный материал для сварки хромоникелевой стали [c.223]

С помощью анодной поляризации можно запасснвировать, в частности, легированные стали и поддерживать их пассивное состояние малыми токами в условиях действия серной кислоты. В области потенциалов от —0,1 до +1,2 в в растворах серной кислоты сталь марки Х18Н9Т будет находиться в пассивном состоянии. При более высоких потенциалах может иметь место перепассивация стали и скорость коррозии может увеличиться. Известно, что упомянутая сталь в 30—60%-пой Н2504 совершенно не обладает коррозионной стойкостью, а при анодной поляризации, как это видно из экспериментальных данных, приведенных в табл. 35, наблюдается снижение скорости коррозии стали в сотни и даже тысячи раз. [c.307]

Материал гидравлической части (сталь Х18Н9Т) определяет стойкость насоса к различным дозируемым жидкостям. [c.279]

Имплантация ионов Nb с энергией 30 кэВ при дозах 5 10 и 5 -10 ион/см в поверхность стали марки Х18Н9Т позволила получить легированный поверхностный сплав на глубине 20 нм. Увеличение концентрации ниобия не меняет относительного содержания железа, хрома и никеля в поверхностном слое стали, но существенно повышает его коррозионную стойкость в 20 %-ной серной кислоте после предварительной катодной обработки в течение 15 мин, смещая потенциал коррозии в положительную сторону. Однако максимальная концентрация ниобия в стали марки Х18Н9Т при этом ограничена 20 % в связи с распылением поверхности при дозе 5 10 ион/см . [c.76]

Сталь Х18Н9Т — хромоникелевая нержавеющая ау-стенитного класса 0,12% С 17—19% Сг 9—11% Ni, 0,5—0,7% Ti t, = 1100- 1150° С в воду, = 550 Мн/м (55 кгс/мм ), б = 45% = 12,25-10 кдж/м (12,5 кгс-м/см ) упрочнение стали достигается холодной пластической деформацией (наклепом) = 1000 Мн/м, (100 кгс/мм ) б = 10%. [c.264]

Перед проведением опыта и во время опыта в реакционную камеру из баллона 8 через вентиль 15 подается инертный газ аргон, кроме того, аргон через штуцер 5, подается в пространство между реакционной камерой и экраном для обдувки кварцевого окна, через которое производится замер температуры. Контроль температуры процесса осаждения покрытий определяется при помощи оптического пирометра типа ОППИР-17. Пентахлорид ниобия помещался в испаритель, изготовленный из стали Х18Н9Т. Испаритель нагревался электрической печью до температуры 250° С, которая автоматически регулировалась при помощи электронного потенциометра ПСР-1-01. [c.141]

Термическая стойкость и адгезия покрытий определялись на образцах из стали Х18Н9Т, металлизированных ЭИ437 (толщина подслоя 0.1 мм). Толщина покрытий составляла 0.3 мм. Образец с покрытием (размеры 40х60х Х1-5 мм) нагревался в пламени кислородно-ацетиленовой горелки (температура пламени 1800° С) в течение 1 мин. и охлаждался сжатым воздухом также в течение [c.217]

Определялось влияние толщины слоя исследуемого керамического покрытия на его адгезионные свойства и термическую стойкость. Прочность сцепления покрытия со сталью Х18Н9Т достигает 140 кг/см при толщине покрытия 0.1 мм, а при толщине по- [c.219]

Результаты испытаний на задирание стали Х18Н9Т с жаростойкими покрытиями [c.270]

Исследовано влияние защитных металлокерамических покрытий 1М (Сг—N1—31—В) и БМ (Сг-N1—31—В—СгВз) на стойкость стали Х18Н9Т к задиранию в условиях сухого трения при возвратно-поступательном движении, удельных нагрузках до 100 кгс/см и температурах 20 , 300 . Показано благоприятное влияние покрытий на стойкость стали к задиранию. Библ. — 7 назв., табл.— 2, рис. — 1. [c.347]

Подтверждением физического смысла точки пересечения кинетических кривых служит продемонстрированная зависимость показателя степени в уравнении Париса от удельной работы разрушения образцов при монотонном растяжении [57]. В интервале изменения i,5[c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...