Двухсопловые форсунки

Промышленное опробование крупной двухсопловой форсунки на котле БКЗ-210-140-Ф было проведено ОРГРЭС. [c.137]

Для увеличения предела регулирования широко используют двухконтурные центробежные форсунки, которые по конструктивным признакам делятся на однокамерные, двухкамерные с обш,им соплом и двухсопловые (рис. 35). В однокамерных форсунках камера закручивания и сопло являются общими для обоих контуров, к которым топливо подводится по отдельным тангенциальным каналам. В двухкамерных форсунках каждый контур имеет камеру закручивания, а сопло является обш,им. В двухсопловых форсунках каждый контур имеет камеру и сопло сопло второй ступени выполнено в форме кольца. [c.96]

Каждую из ступеней можно выполнять по различным схемам одноступенчатой центробежной форсунки, а именно с входными каналами круглого и прямоугольного сечений, направленных тангенциально к камере закручивания, или с отклонением от тангенциального направления также перпендикулярно оси распылителя или наклонно, и с различным числом деталей распылителя. Внутренняя (первая) ступень двухсопловых форсунок в ряде случаев имеет шнековый или винтовой завихри-тель (рис. 36, а). [c.97]

Рис. 37. Распылители двухсопловой форсунки

Работа двухсопловой форсунки проверялась при экспериментальных исследованиях форсунок газотурбинного двигателя Коломенского тепловозостроительного завода имени В. В. Куйбышева при распыливании дизельного топлива, мазута и парафина (рис. 36, б). Эта форсунка состоит из двух одноступенчатых центробежных форсунок [c.98]

Рис. 38. Зависимость расхода топлива от коэффициента живого сечения сопла двухсопловых форсунок

Рис. 39. Зависимость коэффициента ступени. Чем больше расхода от коэффициента живого сече- ЭТОТ радиус, тем меньше ния сопла в двухсопловых форсунках максимальное значение

Рис. 40. Зависимость угла факела от относительного диаметра живого сечения сопла в двухсопловых форсунках

Известно, что чем больше значение геометрической характеристики, тем меньше коэффициент живого сечения и больше размер воздушного вихря. В применяемых конструкциях двухсопловых форсунок геометрическая характеристика второй ступени обычно больше 2,5—3,0. Согласно уравнению (22) для этих форсунок диаметр воздушного вихря dmu = [c.101]

При одновременной работе обеих ступеней двухсопловой форсунки каждая ступень имеет полностью независимый контур, поэтому расход топлива при любом значении давления в каждой ступени определяется как арифметическая сумма расходов через первую и вторую ступени [c.101]

Если характеристика первой ступени Ai меньше характеристики второй ступени Лц, то факел будет состоять из двух конусов — наружного и внутреннего. Обычно соотношения размеров в двухсопловых форсунках таковы, что Ai > Лц и соответственно этому угол факела первой ступени больше угла факела второй ступени. Траектории движения частиц топлива, выходящих из обеих ступеней, пересекаются, и угол факела будет иметь какую-то среднюю величину. Если сложить векторы количеств движения топлива первой и второй ступеней, то направление суммарного вектора количества движения определяет общий угол факела двухсопловой форсунки а , косинус половины которого рассчитывается по формуле [c.102]

Рис. 41. Зависимость медианного диаметра капель от давления топлива в двухсопловой форсунке

Рис. 42. Зависимость от для двухсопловой форсунки

Рис. 43. Опытные удельные потоки вязкого топлива в радиальном сечении факела для двухсопловых форсунок

Если сопло первой ступени двухсопловой форсунки переместить внутрь камеры закручивания второй ступе-пени, то получим двухкамерную форсунку с двумя камерами закручивания и общим выходным соплом. Каждая из ступеней такой форсунки имеет самостоятельный контур с тангенциальными входными каналами, камерой закручивания и соплом. Конструктивно эти форсунки выполняют в виде двух одноступенчатых центробежных форсунок или с деталями, притертыми одна к другой по торцовым плоскостям, или запрессованными одна в другую (рис. 44). [c.106]

Распределение удельных потоков топлива в поперечном сечении факела двухкамерных форсунок аналогично распределению удельных потоков в одноступенчатых и двухсопловых форсунках. При включеипн второй ступени несколько снижается величина максимумов кривой распределения, и их абсциссы сближаются, а распределение удельных потоков становится более равномерным. Кривая распределения медианных диаметров капель по сечению факела имеет такую же форму, как и для одноступенчатых форсунок (рис. 50). [c.117]

При аналогичных условиях работы из двухконтуриых центробежных форсунок самый мелкий распыл дают однокамерные, а самый крупный — двухсопловые форсунки. По качеству расныливания двухкамерные форсунки занимают промежуточное положение. [c.182]

Общий расход двухсопловых форсунок определяют по формуле (82), а одно- и двухкамерных — по формуле (93). Общий коэффициент расхода для всех двухконтурных форсунок рассчитывают по формуле (85). При этом среднюю скорость W p определяют по формуле (86), а скорости Wi и Wii — по формуле (33). [c.197]

Общий угол факела для двухсопловых форсунок рассчитывают по формуле (83), а для одно- и двухкамерных определяют в зависимости от значения характеристик Ас и А по рис. 18, где А заменяют соответственно на А и Л . [c.197]

Головка 10 цилиндров общая для трех цилиндров. В ней расположены насос-форсунки 9, выпускные клапаны 30 (по четыре клапана на каждый цилиндр), толкатели 7 с пружинами и щтангами 6. На головке установлены стойки 5 с валиками рычагов 4 привода клапанов и насос-форсунок, стойки с валиком и рача- гами привода реек насос-форсунок, а также топливопроводы низкого давления. В головку запрессованы седла 29 клапанов и стаканы 8 насос-форсунок. Выпускные каналы, седла клапанов и стаканы насос-форсунок охлаждаются водой. Для интенсификации охлаждения наиболее нагретых участков головки между каждой парой цилиндров во входном отверстии установлены двухсопловые форсунки, направляющие воду на эти участки. Стык между головкой и блоком цилиндров уплотняется отдельными для каждого цилиндра металлическими прокладками 11. В головке выполнены топливные каналы. Канал 2 служит для подвода топлива от топливоподкачивающего насоса к насос-форсункам, а канал 5 —для слива избытка топлива от насос-форсунок в топливный бак. Головка крепится к блоку цилиндров восьмью болтами, сверху она закрыта щтампо-. ванным колпаком 33. [c.225]

Двухсопловая форсунка с обратным клапаном и монтажной арматурой [c.95]

Топливные форсунки. В камерах сгорания ГТД для распыли-вания топлива используют в основном двухканальные центробежные форсунки. На рис. 8.19 приведена конструкция центробежной двухсопловой форсунки и ее расходная характеристика. [c.411]

Рис. 35. Схемы двухконтурных форсунок а — однокамерные б — двухкамерные в — двухсопловые

При работе двухкамерных форсунок можно считать с большим основанием, чем при работе двухсопловых, что оба потока полностью перемешиваются и распылива-ние происходит аналогично распыливанию одноступенчатой форсункой. [c.115]

При распыливании вязких топлив однокамерными форсунками с большими потерями работает первая ступень. Это происходит потому, что здесь наиболее неблагоприятны условия для распыливания и горения топлив, так как давление подачи и расход топлива малы, скорость и температура подаваемого в зону горения воздуха низки, тепловые потери в факеле относительно высоки, а температура самого факела незначительна. Поэтому, с точки зрения авторов, однокамерные форсунки менее пригодны для работы на вязких топливах, чем двухсопловые и двухкамерные форсунки. [c.119]

Кроме многоступенчатых форсунок рассмотренных типов предложены и более сложные конструкции. Так, известны трехконтурные форсунки, которые могут быть односопловыми, двухсопловыми и трехсопловыми, а также однокамерными, двухкамерными и трехкамерными. В конструкциях трехконтурных форсунок используют элементы двухконтурных форсунок, в изображенной [c.119]

Паровой или воздушный поток, как правило, подается с внешней стороны топливного факела и направлен под углом к топливной пленке. В зависимости от угла встречи потоков сопло распылителя имеет форму цилиндрической или конической ш,ели. В паро- и пневмомеханических форсунках системы ЦКТИ и ВТИ [8] распыливающему агенту сообш,ают тангенциальное направление движения, и форсунку выполняют по схеме двухсопловой центробежной форсунки. Кроме того, в конструкции форсунок, приведенных на рис. 78, паровой завихритель выполнен в одной детали с топливным распылителем, что создает определенные [c.158]

Из анализа работы применяемых форсунок в топочной практике следует, что при распыливании вязких топлив значения коэффициента ф можно принять для одноступенчатых, первых ступеней двухконтурных и вторых ступеней двухкамерных форсунок равными 0,5, а для вторых ступеней двухсопловых, иногда даже и однокамерных форсунок, равными 0,8—1,0. [c.180]

При работе каждой ступени в отдельности двухсопловых и однокамерных форсунок и одной первой ступени двухкамерных остаются справедливыми все зависимости для определения А, ii, а и 8, применяемые в расчетах одноступенчатых центробежных форсунок. Так как первые ступени всех двухконтурных форсунок имеют небольшие сечения входных каналов и работают на малых расходах, т. е. при малых числах А и Re, то их расчет следует вести с учетом сил трения и падения давления топлива. При расчете вторых ступеней такой учет необходим только при их работе на вязких топливах. Вследствие того, что работа только второй ступени двухкамерных форсунок не целесообразна, расчет форсунки на этом режиме не производят. [c.197]

Рабочая форсунка — центробежного типа, двухканальная, двухсопловая. [c.421]

Топливные форсунки — двухконтурные, двухсопловые. В гайке форсунки установлен противонагарный экран. Корпус форсунки изготовлен из титанового сплава. [c.422]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...