Экспериментальное обоснование методов расчета

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА РЕАКТОРА [c.93]

Экспериментальное обоснование методов расчета на выносливость при нерегулярной переменной нагруженности [c.169]

Ввиду больших методических трудностей подавляющее большинство опытов для экспериментального обоснования основных предпосылок, гипотез, постулатов, на которых базируются соответствующие теории, проводились при нормальной температуре. В то же время современное развитие ракетной и космической техники, химического машиностроения, атомной энергетики, новых методов упрочнения и термомеханической обработки конструкционных материалов требует разработки более совершенных, экспериментально обоснованных методов расчета элементов конструкций при высоких и низких температурах. [c.278]

Профессором Н. Е. Жуковским в 1889 г. было проведено экспериментальное и теоретическое исследование этого явления и разработана теория гидравлического удара в трубах, даны ее физическое и математическое обоснования, метод расчета, а также рекомендации по снижению ударного давления в гидравлических системах. Он же вывел формулу для расчета повышения давления при гидравлическом ударе [c.59]

В настоящей работе результаты детального исследования макро- и микроструктуры потока, закрученного с использованием различных видов завихрителей, использованы для построения математической модели закрученного потока и разработки универсального способа обобщения результатов его экспериментального исследования, которые позволили построить физически обоснованные методы расчета тепло-, массообмена и трения в таких потоках. [c.8]

Большой цикл работ по экспериментальному обоснованию методов теплового и гидравлического расчета теплообменных аппаратов с теплоносителем проведен [c.168]

Как в отечественной, так. и в зарубежной литературе не имеется надежных н достаточно обоснованных, теоретически и экспериментально проверенных методов расчета установок для обеззараживания воды бактерицидными лучами. [c.43]

Разработанная в [8, 9] приближенная теория влияния крупных вихрей на структуру турбулентной струи позволяет определить относительную толщину вихря, относительные расстояния между противолежащими отрезками вихря и поле среднего по времени давления. На основе этих сведений и связи между распределением давления и деформационным поперечным движением жидкости, предлагается физически обоснованный метод расчета деформации прямоугольной струи, который удовлетворительно согласуется с экспериментальными результатами [6, 8, 10, 11]. [c.310]

В работе систематизированы известные в литературе экспериментальные данные. На основе отбора наиболее достоверных данных составлены таблицы теплофизических свойств щелочных металлов в твердом и жидком состояниях. Разработаны теоретически обоснованные методы расчета аналогичных свойств этих веществ в парообразном состоянии. [c.240]

В итоге анализ полученных расчетных значений к и кь позволяет считать обоснованным метод расчета окружного усилия роторных экскаваторов по удельному сопротивлению, отнесенному к I площади сечения стружки (как это принято утвержденным типажом роторных экскаваторов), а не по обоим показателям. Обилие экспериментальных данных для показателя к позволяет с достаточной точностью определять его расчетные значения не только для всех основных групп грунтов и горных пород, которые может разрабатывать проектируемый экскаватор, но и для всех ковшей, находящихся в работе одновременно, с учетом параметров стружки, срезаемой каждым ковшом. Это совершенно невозможно при попытке использовать в расчете кь, так как его величина для экскаваторов одного назначения, но с ковшами различной емкости и конструкции меняется в 3—15 раз. [c.215]

Начиная с 60-х годов проводятся теоретические и экспериментальные исследования поверхностной ионизации в пористых средах, разрабатываются модели процессов в порах с целью обоснования методов расчета и выбора оптимальных структур пористых ионизаторов. Теория Пористых ионизаторов строится как непосредственное Продолжение и развитие основных представлений о поверхностной ионизации на гладких поверхностях. [c.55]

Строгое обоснование снижения объемов реконструкции (наиболее дорогостоящих работ) возможно лишь при строгом соблюдении требований РД 08 - 120 - 96 Методические указания по проведению анализа риска опасных промышленных объектов и РД 09 - 102 - 95 Методические указания по определению остаточного ресурса потенциально опасных объектов, поднадзорных Госгортехнадзору России . Анализ технического состояния объектов должен включать оценку фактической нагруженности основных элементов конструкций, получаемую двумя независимыми путями. Первый - выполнение уточненных расчетов по действующим нормативно-техническим документам с учетом всех режимов нагружения и действующих нагрузок. Второй - анализ результатов, полученных при уточненных экспериментальных исследованиях напряженно-деформированного состояния, оперативной диагностики и экспертных обследований. Именно такая комбинация экспериментальных и теоретических данных позволяет получать оценки, максимально приближенные к их точным значениям, повышая точность принимаемых управляющих решений. Учитывая это, РД 09 - 102 - 95 в п. 8.3 допускает использовать для этих целей, при достаточном теоретическом и экспериментальном обосновании, методы моделирования и ускоренные методы испытаний. Расширяя [c.73]

Приведенные примеры расчетов на основе уравнений, устанавливающих связь не только между величинами напряжений, деформаций и температур, но и между их приращениями, не являются систематическими. Необходимо проведение прежде всего экспериментальных исследований с целью обоснования использования тех или иных из многочисленных вариантов определяющих уравнений на основе дифференциальных соотношений. При этом для целей разработки инженерных методов расчетов на прочность требуется определение области использования деформационной теории, в том числе и для сложных режимов изменения напряжений, деформаций и температур, когда результаты расчетов с достаточной для использования в инженерных расчетах точностью соответствуют экспериментальным данным и не требуется привлечение более сложных теорий. [c.276]

Проблема расчета долговечности конструкций при малоцикловом высокотемпературном нагружении связана с разработкой и обоснованием методов исследования напряженно-деформированного состояния их основных элементов, а также формированием и экспериментальным подтверждением критериальных соотношений, характеризующих предельное (по условиям прочности) состояние. [c.3]

Разработка методов расчета напряженного состояния и их экспериментальное обоснование направлены на дальнейшее расширение области применения многослойных конструкций. [c.265]

Попытаемся определить физически обоснованные инварианты для дальнейшего развития методов расчета на износ. При этом получение исходных зависимостей обобщенных структур будем базировать на теоретических представлениях о природе процесса изнашивания, а расчетные уравнения — строить на основе экспериментальных исследований и практических реализаций. Такой подход оказался весьма плодотворным при получении расчетных уравнений применительно к анализу неизотермического процесса смазки и к расчету условий возникновения заедания тел при трении. [c.179]

Хорошее совпадение экспериментально измеренных и теоретически рассчитанных полей температур для режимов с уменьшением мощности тепловой нагрузки служит экспериментальным обоснованием принятой модели течения, ее математического описания и методов расчета и для этого случая нестационарного течения в пучках витых труб. [c.174]

Обеспечение прочности и ресурса машин и конструкций является одним из наиболее важных условий повышения эффективности их применения в различных отраслях промышленности, снижения материалоемкости, освоения принципиально новых технологических процессов, перехода на более высокие рабочие параметры. Это требует разработки новых методов расчетов на прочность, расчетной и экспериментальной проверки нагруженности и долговечности, создания новых методов и средств определения служебных характеристик конструкционных материалов, развития технологических приемов и процессов упрочнения, методов и средств анализа состояния материала при изготовлении и эксплуатации, разработки мероприятий по восстановлению и увеличению ресурса. Решение указанных выше задач должно осуш,ествляться на всех основных стадиях создания машин и конструкций — при проектировании, изготовлении, доводке и испытании и в эксплуатации. Аналогичные подходы используются при обосновании возможности продления ресурса безопасной эксплуатации или форсировании режимов действующих машин и конструкций. [c.6]

Естественно, подобного рода исследования (экспериментальные и теоретические) заведомо не позволяли создать обоснованные методы гидравлического расчета двухфазных истоков в трубах, так как были несовершенны методы постановки и обработки эксперимента и не учитывалось влияние относительной скорости движения фаз. Вместе с тем они явились первым шагом к глубокому изучению физической стороны механизма движения смеси и более обоснованной формулировке задачи исследования. [c.11]

Методы и технологии экспериментальных исследований развивались также в связи с появлением более совершенных методов расчета показателей прочности, ресурса и надежности. Это проявилось в середине 1970-х годов — в период формирования критериальной базы механики разрушения. Практическое применение критериев и методов механики разрушения потребовало соответствующих экспериментальных обоснований, методических разработок и подготовки нормативных документов. [c.7]

В связи с отсутствием экспериментально обоснованных подходов, описывающих взаимодействие низко- и высокочастотных циклов нагрузки, существующие методы расчетов базируются на предположении о независимом повреждающем действии каждого из этих факторов, примером чего является использование линейной гипотезы суммирования повреждений в большинстве имеющихся работ [33, 195, 289, 302]. Однако, как следует из работ [195, 289, 302], такой подход не всегда приводит к удовлетворительным результатам и нуждается в деталь- [c.160]

Таким образом, предложен метод расчета долговечности конструкций при нестационарном циклическом нагружении, где за меру повреждения принят размер трещины. Проведенная экспериментальная проверка метода на примере компрессорных лопаток ГТД при программном двухступенчатом нагружении показала его состоятельность и объяснила отклонение суммы повреждения по правилу Майнера от единицы. Конкретные примеры расчета долговечности компрессорных лопаток ГТД приведены в работе [169], прибор, регистрирующий исчерпание ресурса компрессорных лопаток ГТД, описан в работе 136], а метод обоснования эквивалентных стендовых испытаний — в работах 121, 53]. [c.231]

Если число фаз в гетерогенной композиции больше двух, характеристика ее морфологии и выбор метода расчета упругих и вязкоупругих свойств значительно усложняется. В качестве примера рассмотрена тройная композиция, представляющая собой смесь двух типов гомогенных частиц наполнителя с различными упругими константами матрицы. Расчеты верхнего и нижнего пределов по уравнениям (3.4) и (3.5) можно производить прямым путем, однако при использовании уравнений (3,11) и (3.12) возникает некоторая неопределенность. Эти уравнения, в принципе, можно использовать непосредственно для расчета модулей многокомпонентных систем, однако лучшие результаты дает двухступенчатое применение уравнений [17]—сначала для расчета модуля композиции с одним типом частиц, а затем для расчета модуля композиции в целом на основе полученных данных о модуле матрицы с учетом свойств другого типа частиц дисперсной фазы. По-видимому, не существует теоретического обоснования порядка такого двухступенчатого расчета. Было показано [46], что результаты, полученные для модуля упругости при сдвиге при ступенчатом использовании уравнения (3.14), зависят от порядка чередования типа частиц наполнителя при расчете и не эквивалентны результатам расчета при использовании трехкомпонентной формы уравнения (3.12). Определенную роль при этом играет относительный размер частиц наполнителей разных типов. Кажется естественным, что если размер частиц наполнителя одного типа в среднем значительно больше второго, то меньшие частицы и матрица совместно образуют более эффективную матрицу для более крупных частиц. Экспериментальные данные по [c.168]

Трудно предположить, что даже при значительном увеличении количества выполняемых работ каждое вещество, представляющее теоретический или практический интерес, могло бы быть исследовано экспериментальными методами. Поэтому безусловно перспективными надо признать работы, проводимые в настоящее время в направлении развития расчетных методов, т. е. достаточно обоснованного подбора эмпирических и полуэмпирических уравнений, позволяющих оценивать термохимические данные для большого числа сходных по составу и строению соединений с использованием небольшого количества надежных экспериментальных данных. Все известные до сих пор методы расчета термохимических величин опираются на имеющийся экспериментальный материал, и вопрос их дальнейшего развития неразрывно связан с успехами экспериментальных термохимических исследований. [c.9]

Не меньшее внимание за эти годы уделялось и методам расчета равновесий, обработке экспериментальных данных, расчетам термодинамических функций газообразных веществ по спектроскопическим и оценочным данным с применением современной вычислительной техники. Была решена проблема интерпретации эффузионных данных в случае сложного состава пара. Расчеты энтальпии и энтропии реакций в большинстве случаев стали производить как по И, так и по И1 законам термодинамики. Это в свою очередь позволило проводить более строгий термодинамический анализ исследуемых равновесий. Применение статистических критериев при обработке экспериментальных данных сделало стандартной процедуру оценки погрешности термодинамических величин, что позволяет теперь делать более обоснованные качественные выводы на основании термодинамических данных. [c.17]

Конструирование и изготовление этих ответственных элементов конструкций нередко ведется эмпирическими методами — путем последовательного усовершенствования опытных образцов используются также приближенные расчеты на основе теории упругости или теории ползучести, при этом исходные положения и гипотезы часто принимаются без достаточного экспериментального обоснования. Это объясняется недостаточными сведениями о деформативных и прочностных свойствах различных классов полимерных материалов и отсутствием надежных методов расчета с учетом фактора времени. [c.3]

Для обоснования метода расчета длительной малоцикловой прочности компенсаторов выполнена программа исследований, включающая экспериментальное получение данных по долговечности сильфонных компенсаторов Z) -40 из нержавеющей аустенитной стали Х18Н10Т со следующими параметрами (рис. 4.3.1) dg = А см = 5,4 см = 0,129 R2 = 0,121 см Iq = 6,1 см п =11. Испытания выполнены с использованием специально спроектированной установки, позволяющей осуществлять требуемый режим циклического деформирования компенсаторов в условиях осевого растяжения — сжатия с заданными размаха-ми перемещений. Нагрев компенсаторов — печной, частота нагружений 10—56 циклов в минуту при постоянной температуре 600 С. Компенсаторы находились под давлением 1 атм, причем момент разрушения от циклического нагружения автоматически фиксировался по падению давления в результате утечки воздуха через образовавшуюся сквозную трепщну. Малый уровень давления практически не влиял на деформированное состояние конструкции и ее долговечность. [c.203]

В целях обоснования метода расчета длительной малоцикловой долговечности выполнены комплексные экспериментальные испытания натурных конструкций сильфонных компенсаторов и металлору-кавов в режимах, схемы которых приведены на рис. 3.20. [c.166]

Для дальнейшего обоснования методов расчета конструкций, работающих в условиях нелинейных и неодноосных напряженных состояний, важное значение имеют результаты теоретических и экспериментальных работ по построению предельных поверхностей для критических значений коэффициентов интенсивности напряжений Ki , Кцс и /Сц 1с, соответствующих трем основным моделям трещин. К числу подлежащих систематической разработке следует отнести вопросы вероятностной трактовки сопротивления хрупкому, квазихрупкому и вязкому разрушениям с учетом дисперсии исходной дефектности и эксплуатационной иа-груженности. Постановке соответствующих лабораторных испытаний на образцах с трещинами должна предшествовать разработка статистических моделей, базирующихся на уравнениях линейной и нелинейной механики разрушения. При этом существо базового эксперимента заключается в построении полных диаграмм по параметру вероятности разрушения. [c.22]

Для обоснования метода расчета длительной малоцикловой прочности экспериментально определяли долговечности сильфон-ных компенсаторов Ду-40 из стали 12Х18Н10Т (см. рис. 5.2) кв = = 40 мм н = 54 мм Ri = l29 мм / 2= 121 мм 1о = 61 мм п= . Для испытаний использовали специально спроектированный стенд, позволяющий осуществлять требуемый режим циклического деформирования компенсаторов в условиях осевого растяжения-сжатия с заданным размахом перемещения. Нагрев печной, частота нагружений 10. .. 56 циклов в минуту при постоянной температуре 600° С. Компенсаторы находились под избыточным внутренним давлением 0,1 МПа. Момент разрушения фиксировался автоматически по па-денню давления в результате утечки воздуха через образовав)пу-юся трещину. Небольшое давление практически не влияло на деформированное состояние конструкции и ее долговечность. [c.222]

Таким образом, проведенное экспериментальное исследование реактивных напряжений в узлах, имитирующих различные сварные узлы, продемонстрировало обоснованность применения основных допущений, использованных при разработке метода расчета ОСН в конструкциях. Закономерности формирования и распределения реактивных напряжений при использовании различных сварочных материа 1ов и при изменении гейметрии сварных узлов, полученные на основе расчетного анализа реактивных напряжений, были подтверждены экспериментально. [c.317]

Для проектирования проточных частей машин, установок, трубопроводов и обеспечения надежности и эффективности их работы необходимы научно обоснованные единые инженерные методы гидравлического расчета проточных частей. Несомненно, такие методы расчета могут быть разработаны только на основе теоретических и экспериментальных исследований движения жидкости и газа в гидрогазодинамических трубах и каналах с единой точки зрения. [c.6]

Точные решения задач изгиба известны лишь для немногих частных случаев, в которых поперечные сечения имеют некоторые простые формы. Для целей практики важно иметь способы решения таких задач для любой заданной формы поперечного сечения. Этого можно достичь с помощью численных расчетов, основанных на методе конечных разностей, как показано в Приложении I, или экспериментальным путем с помощью глетода мыльной пленки ), аналогично способу, использованному для решения задач о кручении (см. стр. 309). Для теоретического обоснования метода мыльной пленки воспользуемся уравнениями (181), (182) и (183). Приняв [c.377]

В книге изложены методы и алгоритмы теилофизического расчета ядерного реактора на быстрых нейтронах и теилообменных аппаратов атомных электростанций с диссоциирующим теплоносителем. Предлагаемые авторами методы ориентированы на использование ЭВМ и позволяют рассчитывать локальные характеристики тепломассообмена и сопротивления при течении диссоциирующего теплоносителя в каналах реактора и теплообменных аппаратов. Представлены результаты расчетов параметров реактора и теилообменных аппаратов для проектируемых в настоящее время АЭС с диссоциирующим теплоносителем, а также дано экспериментальное обоснование этих результатов. [c.2]

В настоящее время нет экспериментальных данных по теплоотдаче при продольном обтекании диссоциирующим теплоносителем ЫгО пучка труб. Поэтому остановимся кратко лишь на экспериментальных исследованиях по теплообмену при турбулентном течении N204 в обогреваемых трубах, так как эти исследования играют важную роль при обосновании методов теплового расчета реактора. [c.93]

Для обоснования комплекса показателей, закладываемых в АТ и ТЗ, проводятся глубокие теоретические и экспериментальные поисковые исследования на математических моделях и натурных макетах с учетом всего многообразия факторов. Эти исследования выполняются конструкторской организацией совместно с научно-исследовательскими организациями отрасли тракторостроения и заказчика — Министерства сельского хозяйства и Союзсельхозтехники. На этой стадии наряду с выполнением комплекса поисковых научно-исследовательских работ, включающих разработку, изготовление и испытания макетных образцов тракторов с прогрессивными параметрами, отработкой прогрессивных методов агротехники, требований к сельхозмашинам, накоплением научно обоснованных данных для подготовки АТ и ТЗ ГСКБ большое внимание уделяет разработке конструкций перспективных узлов и отработке их основных параметров. Одновременно производятся также анализ и обобщение материалов по уровню и тенденциям развития тракторов и их узлов, методов расчета и испытаний, агротехники, технологии производства и условий эксплуатации трактора (рис. 1.1). На основе этих материалов прогнозируется развитие тракторной техники на обозримый период. [c.9]

Обобш,ение результатов научных исследований сопротивления упругопластическим деформациям и разрушению при малоцикловом нагружении осуш,ествляется в настояш,ей серии монографий. В первой книге [12] содержатся основы методов расчета и испытаний при малоцик.ловом нагружении, состояш,ие в анализе механических закономерностей упругопластического повторного нагружения вне зон и в зонах концентрации напряжений, в обосновании выбора материалов, расчетных уравнений для оценки прочности и долговечности, методов и средств испытания лабораторных образцов, дюделей и натурных конструкций. Во второй книге [13] освеш,ены вопросы расчетного и экспериментального анализа полей упругопластических деформаций в зонах концентрации напряжений при малоцикловом нагружении в условиях нормальных и повышенных температур. При этом освеш,ены возможности использования аналитических и численных методов решения задач о концентрации деформаций и напряжений, экспериментальных методов муара, сеток, оптически активных покрытий, малобазной тензометрии. Третья книга [7] посвящена вопросам сопротивления высокотемпературнод1у деформированию и разрушению при малоцикловом нагружении. [c.7]

К сожалению, опытные данные, которые позволили бы разрешить это противоречие, отсутствуют. Если провести тот же расчет по методу определяющей температуры, предложенному Эккертом, то при использовании физических свойств воздуха при умеренных температурах получим п = —0,19, т = —0,27. Однако метод расчета Эккерта не имеет достаточного физического обоснования. Поэтому можно сделать лишь тот вывод, что при То1Тос< <1 пит, видимо, заключены между О и —0,4. Для 7 о/7 оо>1 отсутствуют как опытные данные, так и аналитические расчеты. Однако некоторые выводы можно сделать на основании косвенных данных. Согласно большинству опытных данных для турбулентного течения в трубах наиболее вероятное значение п = —0,5. Трудно представить себе, что соответствующее значение п для турбулентного внешнего пограничного слоя значительно отличается от этой величины. Кроме того, в следующей главе будет показано, что число Маха влияет на теплообмен и сопротивление через изменение физических свойств с температурой. Согласно аналитическим и экспериментальным данным для турбулентных высокоскоростных потоков значения лит лежат в диапазоне от —0,5 до —0,6. [c.324]

Достаточно подробное изложение применяемых методов статистической обработки экспериментальных данных по теп-лофизическим свойствам газов и жидкостей сделано в [0.1, 0.16, 0.21, 0.27 и др.], а полученные для фреонов-11, 12, 13 и 14 экспериментально-обоснованные уравнения состояния вида (0.8) и (0.9) приведены в [0.18, 0.20, 0.24, 0.46, 2.18, 3.20, 4.16, 4.18, 5.4 и др.] и обсуждаются в следующих главах. Там же сделаны краткие комментарии к работам, в которых для рассматриваемых фреонов метанового ряда составлены уравнения состояния нетрадиционной структуры и с применением специфической техники поиска коэффициентов. Для полиномиального уравнения (0.9) программа расчета термодинамических свойств может быть сделана весьма компактной, поскольку в этом случае возможно ограничиться небольшим набором арифметических операторов [c.8]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Проводилось изучение физико-механических характеристик морского льда и снегольда с обоснованием методов испытания натурных фрагментов и учетом их температуры, плотности и влажности. Установленные законы деформирования ледяного покрова при статическом и динамическом нагружении самолетной нагрузкой, а также разработанные практические методы расчета минимально необходимой его толщины для тяжелых самолетов позволили выбирать подходящие ледовые поля и обеспечивать безопасность полетов авиации. Кроме того, были установлены и экспериментально уточнены параметры снежного слоя на ледяном покрове, предохраняющего лед от интенсивного и неравномерного таяния в летнее время и растрескивания при резких температурных перепадах, а также метод регулирования таяния ледяных полей в летний период, который обеспечил постоянную пригодность ледовых аэродромов для работы самолетов с колесными шасси и стал одним из достижений теории и практики в области ледотехиики. [c.20]

В настоящее время достаточно ясно сформировались две тенденции, два подхода к конструированию управляемых устройств. Первая из них основана на применении преимущественно планарной технологии микрополосковых линий, опирающейся на классические решения с тщательной проработкой вопросов проектирования н синтеза [10]. Вторая тенденция базируется на использовании так называемых объемншх интегральных схем (ОИС) — сложных полосковых структур, таящих в себе богатые функциональные возможности [4, 6]. Надо отметить, что критерий оценки сложная нли простая для полосковых линий в большей мере относится не к конструкции и технологии их производства, а в основном к методам расчета параметров. При этом все еще велика роль экспериментальной отработки устройств в процессе их создания. Отсюда также ясно, что в практике проектирования приобретают большое значение обоснованные н экспериментально проверенные модели полосковых структур н устройств на их основе. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...