Резонансная амплитуда динамических перемещений

Резонансная амплитуда динамических перемещений [c.151]

Если в конструкции возникает одна или несколько форм колебаний (рис. 1.13, г и д) при наложении внешнего возмущения, то комбинация спектров податливости конструкции, которая сама может иметь случайный характер для ряда однотипных конструкций, и спектр возбуждения могут породить большое разнообразие во взаимодействии. Например, если жесткость и масса системы подобраны соответствующим образом, то частота резонансного пика может совпасть с частотой дискретного пика возбуждающей колебание силы, что соответствует особенно большим перемещениям. На рис. 1.13, в показано, как влияет на передаточную функцию изменение жесткости и массы видно, что, увеличивая жесткость k [c.42]

Для того чтобы найти частоты, соответствующие точкам А и В, в которых амплитуда в п раз меньше резонансной W p, рез, следует динамическое перемещение, определяемое выражением (4.10), приравнять умноженному на /п динамическому перемещению (4.33) при резонансе, в результате чего получим 1 1 [l-(ma)Vft)] + a)Vfe ( n/V )Vl - l km [c.149]

Динамические перемещения также будут носить случайный характер (рис. 4.25,в), причем их размах в основном будет определяться большим резонансным пиком вблизи частоты (Оо = = лЩт, поэтому динамические перемещения будут иметь вид гармонической функции с частотой йо и случайно изменяющейся амплитудой на каждом интервале ЛГп выборки. Среднеквадратичная амплитуда W p равна [c.170]

Рассмотрим схему эксперимента, а также, кривые зависимостей динамической податливости и фазового угла от частоты (рис. 4.30). На рисунке указаны размеры образца, изготовленного из материала 3M-ISD-110, значения комплексного модуля приведены на рис. 7.17. Динамические перемещения тела с массой т = 5,355 кг измерялись с помощью акселерометра, колебания возбуждались с помощью удара, создаваемого силовым датчиком. С помощью быстрого преобразования Фурье находится податливость, измеряемая в метрах на ньютон. Из рис. 4.30 можно видеть, что ни k, ни т) нельзя найти ни методом амплитуд, ни методом определения ширины полосы резонанса, при любых значениях частот, включая резонансную. По [c.192]

Для более глубокого изучения динамического поведения крышки клапанов необходимо, кроме того, определить формы колебаний при заданных резонансных частотах. Для определения форм колебаний строятся графики, аналогичные приведенному на рис. 6.87 и полученные для различных точек крышки клапанов. Сравнивая относительные амплитуды и фазовые углы, относящиеся к различным точкам при каждом значении резонансной частоты, можно выявить картину динамических перемещений крышки клапанов при резонансных частотах колебаний (рис. 6.88). [c.376]

Важной особенностью выражений (5.51) и (5.52) является то, что если динамические податливости ап или а22 становятся бесконечно большими при какой-либо частоте колебаний и независимо от формы, то бесконечно большими становятся перемещения Wy и Wy2, а наличие демпфируюш,ей связи не влияет на резонансные амплитуды. Это может произойти в том случае, когда балки абсолютно идентичны и (о 1 = (о 2, при всех п или сот а = 2 при п, m = 1,2,. ... [c.236]

Типичные формы годографов комплексных функций WrM a) и Wrpim), гФр, показаны соответственно на рис. 22, а и б. На частотах й) — ki модули динамических податливостей принимают большие значения, обусловленные тем, что при этом 1-е слагаемое в (3.25) имеет порядок Увеличение динамических податливостей означает, что при гармоническом воздействии на систему, имеющем частоту = ki, малые по амплитуде силы могут вызвать перемещения большой амплитуды, т. е эти частоты являются для системы резонансными. С другой стороны, существуют такие частоты со = на которых модуль динамической но- [c.47]

Минимальные размеры демпфера определяются допускаемой амплитудой перемещения его массы и прочностью его упругого элемента. Подобный динамический демпфер может устранить вибрации лишь при какой-либо одной заданной частоте возбуждения. При других частотах возбуждения будут происходить колебания системы, причем ирисоединение динамического демпфера прибавляет еще одну резонансную частоту, увеличивая число степеней свободы системы на единицу. Если вибрирующая конструкция имеет постоянную частоту, то при установке демпфера появляется опасность совпадения частоты ее с одной из резонансных частот системы конструкция — демпфер. В этом случае произойдет резкое увеличение амплитуд колебаний конструкции и присоединенная к конструкции масса /Пд будет работать не как гаситель, а как усилитель колебаний. Это очень усложняет и затрудняет применение динамических гасителей без затухания даже для конструкций и механизмов со стабильной частотой возбуждения. [c.281]

Самолет на вибрирующей палубе в общем случае является нелинейной динамической системой. Входными сигналами системы являются перемещения палубы Лк в-точках контакта с самолетом (шасси самолета), а выходными — реакции опор нагружающие планер. Если самолет имеет трехопорную систему, то — реакция носовой опоры, Я2 — сумма реакций главных опор шасси, Н — перемещение палубы в точке контакта с пневматиком носовой опоры, а Лг — в точках контакта с пневматиками главных опор. Частотный диапазон амплитудно-частотных характеристик можно разделить на следующие зоны дорезонансную, низкочастотного резонанса, межрезонансную, высокочастотного резонанса и зарезонансную. Расчеты, выполненные И. А. Лобаревым, показывают, что на резонансную частоту амплитуды значительное влияние оказывает жесткость амортизаторов и пневматиков. Снижение жесткости амортизаторов и пневматиков в 10 раз уменьшает резонансную частоту, низкочастотного резонанса в 3... 4 раза и на порядок уменьшает амплитуду низкочастотного резонанса. Существенное влияние на амплитудно-частотные характеристики динамической системы планер — шасси оказывают демпфирующие свойства амортизаторов. [c.56]

Более заметна взаимосвязь характеристик пути и АЧХ колебаний колесной пары (рис. 20,6). При континуальной модели основания пути четвертый резонанс, так же как и для полого вала, имеет место при частоте 26,7 Гц, однако амплитуда на этой частоте меньше в 2 раза. Пятый резонансный режим, зависящий в йсновном от упругости основания, при дискретной модели имеет место при частоте 31,3 Гц и значительно увеличивает динамическое воздействие на путь. При континуальной модели пути резонансные колебания на частоте более 30 Гц не наблюдаются. В этом случае на частоте до 7—10 Гц резонансы АЧХ прогиба рельса и перемещения колеса от действия силы в контакте колеса с рельсом совпадают. Определено влияние учета массы пути как сосредоточенной (приведенной по Релею) или как распределенной на низшую собственную частоту колебаний колесной пары на упругом пути. В первом случае квадрат угловой частоты [c.67]

Как уже отмечалось, основными параметрами рессорного подвешивания являются значения статического прогиба и сил трения, которые определяют частоты и амплитуды перемещений над-рессоренного строения. Статический прогиб характеризует способность рессорного подвешивания обеспечивать виброзащиту силового оборудования от кинематического возбуждения со стороны пути, а силы трения — демпфирование резонансных колебаний. При неправильно подобранной величине демпфирования динамические качества локомотива будут ухудшаться независимо от величины статического прогиба. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...