Элементарные пары

Рассмотрим две элементарные площадки dF поперечного сечения бруса, расположенные на общем диаметре на равных расстояниях от центра сечения (рис. 6.9). Силы, действующие на каждую из этих площадок, равны tdF, расположены в плоскости поперечного сечения бруса и направлены перпендикулярно диаметру в противоположные стороны. Они образуют элементарную пару сил. Таких пар в поперечном сечении возникает бесчисленное множество. Все они приводятся к одному моменту, действующему в плоскости поперечного сечения и представляющему собой крутящий момент М . [c.173]

Рассмотрение силовых линий, изображенных на рис. 6.21, б, е, показывает, что в замкнутом кольце крутящий момент создает элементарные пары из сил хс1 с плечами, примерно равными по величине среднему диаметру кольца ) в разрезанном же кольце плечи элементарных пар составляют часть толщины кольца 5, т. е. эти плечи значительно меньше диаметра О. Следовательно, при одних и тех же крутящих моментах касательные напряжения в разрезанном кольце значительно больше, чем в неразрезанном другими словами, сопротивляемость разрезанного кольца кручению ниже, чем неразрезанного. [c.188]

Преимущества шарнирных механизмов по сравнению с кулачковыми, прежде всего, состоят в том, что в шарнирных механизмах имеются только низшие элементарные пары, в которых действие сил распределяется по целым поверхностям соприкосновения элементов пары в кулачковых же механизмах действие силы передается теоретически по линии соприкосновения профиля кулачка с роликом [43, 47, 51] ). Вследствие этого в шарнирных механизмах мы никогда не встречаемся с таким высоким удельным давлением, какое наблюдается в кулачковых механизмах и приводит к быстрому износу профиля кулачка и ролика. [c.12]

Формулы относительных деформаций бруса, полученные выше для случая его центрального растяжения или сжатия, можно обобщить на случай трехосного (пространственного) напряженного состояния. Для этого выделим из тела элементарный парал- [c.109]

Высшие пары катящиеся рычаги, ролик и кулак, стержень в непрерывном касании с дугой, шарик в шариковом подшипнике и пр. высшие элементарные пары должны быть сведены к низшим путем добавления звена (стр. 330). [c.328]

Аппроксимацию области осуществляли треугольными элементами со сгущением сетки вдоль линии надреза. Вся сетка состояла из 1960 элементов и 1050 узлов. В соответствии с предложенной методикой при увеличении длины надреза на величину А/=1 мм задается модуль упругости = 0,1 МПа в элементах, лежащих перед вершиной надреза. В данном расчете в элементарном акте прорезки использовали три пары КЭ. Соответственно размеры минимальных КЭ равнялись у = = 0,33 мм, / = 0,4 мм. Механические свойства, принятые в расчете, следующие = 21 ООО МПа, fi=0,3. [c.275]

Тензодатчик с базой 1 мм располагался в обоих случаях под надрезом с противоположной стороны образца. При расчете МКЭ использовали сетку из 1600 КЭ и 861 узла, принимали = 21 000 МПа, (i = 0,3. В элементарном акте прорезки использовали четыре пары КЭ, размер которых определялся приращением длины надреза А/. Результаты конечно-элементного расчета показаны на рис. 5.3. Максимальные сжимающие напряжения (о = —700 МПа) концентрируются со стороны, подвергнутой ППД, и дальше резко уменьшаются, переходя в растягивающие на глубине 0,7 мм и достигая значения сг = = 500 МПа на глубине 1,2 мм (кривая 2). В силу значительного градиента напряжений и довольно большого первого шага прорезки А/= 0,1 мм можно предположить, что значения ОН на первом шаге расчета значительно усреднены. В связи с этим был проведен расчет МКЭ с шагом приращения длины надреза А/, в два раза меньшим, чем в приведенных результатах эксперимента, и значениями е , полученными путем интерполяции указанных данных. Значения максимальных сжимающих напряжений со стороны, подвергнутой ППД, возросли по абсолютной величине од 1080 МПа, что незначительно превышает предел текучести стали (рис. 5.3, кривая 3). Дальнейшее уменьшение А1 практически не привело к изменению резуль- [c.276]

Назовем тестируемый объект блоком. Входное воздействие обозначим вектором X=(.jfi,. ....х ), а выходную реакцию — вектором Y= (у1, у ,. .., Ут), где х, — булева переменная на 1-м входе yi — то же на /-м выходе. Определенному значению вектора X в исправном блоке соответствует значение вектора У. Пару Х, У ) называют элементарной проверкой. [c.258]

Для криволинейных стенок, симметричных относительно вертикальной плоскости (больщинство практических задач), сумма элементарных сил давления приводится к одной равнодействующей силе, лежащей в плоскости симметрии, или к паре сил, лежащей в той же плоскости. Величина и направление равнодействующей силы Р определяются по двум составляющим, обычно горизонтальной и вертикальной, как показано на рис. III—1. [c.50]

Уравнение Клапейрона — Клаузиуса для двухфазных систем можно вывести на основании второго закона термодинамики, применяя метод круговых процессов. Рассмотрим элементарный круговой процесс единицы массы вещества в ри-диаграмме. Пусть начальное состояние 1 кг вещества при давлении р изображается точкой А с удельным объемом Vi (рис. 11-5). В процессе АВ при постоянной температуре Т подводится теплота фазового превращения г, в результате чего в точке В получается пар с удельным объемом V2- Процесс Л В является изобарным и изотермическим одновременно. От точки В пар расширяется но адиабате ВС, при этом давление падает на dp, а температура на iir и в точке С температура становится равной Т — dT. От точки С нар сжимается при постоянной температуре Т — dT до точки D. Процесс D — изобарный и [c.179]

Элементарная рабога пары сил с моментом отрицательна, так как A/j и 5фУ направлены в противоположные стороны. Сумма элементарных работ сил. S, и S2 равна нулю, так как у них общая точка приложения и одно и то же возможное перемещение, а сами силы равны по. модулю и противоположны по направ]гению. [c.398]

Сила взаимодействия звеньев, образующих низшую пару, представляет собой равнодействующую элементарных сил, распределенных но поверхности соприкосновения звеньев. Как известно из теоретической механики, сила взаимодействия двух соприкасающихся тел при отсутствии трения направлена по общей нормали к их поверхности. [c.181]

В высшей паре контакт звеньев может быть либо точечным, либо линейным. Силовое взаимодействие звеньев при точечном контакте выражается в виде сосредоточенной силы, при линейном — в виде нагрузки, распределенной по линии контакта. В последнем случае под силой взаимодействия понимают равнодействующую элементарных распределенных сил. [c.182]

При отработке управления программированием ПР методом обучения устройствами памяти (оперативными запоминающими устройствами — ОЗУ) запоминаются все пар аметры движения, осуществляемого при ручном управлении циклом, и в последующем многократно воспроизводятся в рабочем режиме. В блоке памяти на магнитной ленте или барабане записывается кодовая информация о координатах звеньев для каждой заданной позиции, о скорости движения, о временных задержках, о сигналах об исполнении команд управления, о комбинации и порядке переходов элементарных операций и шагов программы. [c.482]

Элементарная работа пары трения качения отрицательна, так как момент пары трения качения, направленный против часовой стрелки, [c.282]

Итак, учитывая формулы (1) и (2), получим сумму элементарных работ силы трения и пары трения качения [c.283]

Элементарная работа пары трения качения [c.315]

Элементарная работа пары сил с вращающим моментом т равна [c.462]

Подставляя выражения элементарных работ пары сил с моментом т и сил P , Р , Рд из формул (2), (3), (4) и (10) в (1), имеем [c.464]

Если разбить тело на множество элементарных частиц, то сила тяжести, действующая на каждую такую частицу, будет приложена в точке, которую можно считать сов- падающей с самой частицей. Когда рас- г сматриваемое тело невелико (по сравнению с радиусом Земли), направления этих сил будут практически между собой параллельны. Равнодействующая всех сил тяжести, действующих на частицы тела, будет численно равна весу тела, а ее линия действия будет проходить через вполне определенную точку, совпадающую с центром парал- О лельных сил тяжести частиц тела. При изменении ориентировки тела в пространстве, что соответствует изменению направлений сил относительно тела, эта точка, согласно свойству центра параллельных сил. не изменяет своего положения по отношению к телу. Точка, являющаяся центром параллельных сил тяжести частиц тела, называется центром тяжести данного тела. Таким образом, нахождение центра тяжести сводится к нахождению центра параллельных сил. [c.211]

Выделим в потоке движущейся жидкости элементарный парал- лелепинед с ребрами dx, dy и dz. [c.38]

Теория кинематических пар была продвинута в работах Ф. Грасгофа. Для определения пар он воспользовался понятием степеней свободы (что, впрочем, раньше него сделал П. Л. Чебышев). Выяснив, что кинематические пары полностью определяются своей формой и характером соприкосновения, он делит их на пары троякой, двоякой и ординарной (элементарные пары принужденного движения) подвижности. <(Так как канедое элементарное движение, т. е. бесконечно малое движение твердого тела в определенном пространстве,— пишет Грасгоф,— может быть разложено на три переноса вдоль трех пересекающихся и не лежащих в одной плоскости осей и на три вращения вокруг последних, и поскольку эти шесть простых элементарных движений при свободно движущемся теле [c.69]

Низшими элементарными парами являются вращательная пара, поступательная пара, винтовая пара (рис. 59—61) их элементы соприкасаются по некоторым поверхностям. Число степеней свободы в относительном движении в низщих парах f = 1. В относительном движении элементов пары каждая точка описывает одну и ту же траекторию независимо от того, какому элементу пары она принадлежит. [c.49]

Для оценки величины термического сопротивления стягивания рассмотрим идеализированную модель единичного контакта (при отсутствии окисной пленки), принимая его схему в виде элементарной пары полуограни-ченных цилиндров. Определение термического сопротивления контакта такой системы с одним пятном касания сводится к отысканию трехмерного поля температур контактирующих цилиндров. Однако точное аналитическое решение этой задачи из-за смешанных граничных условий практически не реализуется. Указанная модель в значительной степени упростится, если представить, что полуограниченные цилиндры с коэффициентом теплопроводности Я идеально контактируют, как это показано на рис. [c.21]

Суммируя все такие элементарные пары, найдем, что они приводятся к паре сил 9 dyldx, где 0 — момент инерции диска относительно [c.260]

При рассмотрении явления сухого трения во вращательной кинематической паре пользуются различными гипотезами о законах распределения нагрузки на поверхностях элементов этой пары. С помощью этих гипотез могут быть выведены соответствующие формулы для определения сил трения и мощности, затрачиваемой на преодоление этих сил. Такие гипотезы были предложены некоторыми учеными (Рейе, Вейсбах и др.). Недостатком всех этих гипотез, так же как это имело место и для винтовой пары, является отсутствие достаточного экспериментального материала по вопросам распределения давлений во вращательных парах, работающих без смазки. Поэтому мы не будем останавливаться на всех различных формулах определения сил трения во вращательных парах, ограничившись выводом простейших из них, сделанным на основе элементарнейших предположений, схематизирующих явление. [c.227]

Приведенный момент — это пара снл, приложенная к звеиу приведения н определяемая из равенства элементарной работы этой пары сил сумме элементарных работ сил и моментов, действующих на звенья механизма. Из равенства элементарных работ вытекает равенство мгновенных мощностей. Аналогично определяется и приведенная сила Fn- [c.120]

Твердое ге ю можно счта гь состоящим из пар взаимодей-сгвуюнщх точек, для каждой из которых сумма элементарных работ внутрещщх сил равна пулю. [c.178]

Трение в винтовой паре. Рассмотрим винт с прямоугольной резьбой (рис. 53, а). Пусть под действием вращающего момента М винт совершает движение, при котором осевое перемещение винта и осевое усилие Q противоположны по направлению. Введем обозначения г — средний радиус резьбы а — угол подъема винтовой линии f — коэффициент и Ф — угол тренищ Кроме того, через Ny и Fy обозначим элементарные силы нормального давления и трения между резьбой гайки и винта. Составляя уравнениепроекцийна ось Z и уравнение моментов [c.74]

Например, в кривошипно-ползунном механизме, изображенном ниже на рис. 356 (см. 140), перемещение из показанного положения в положение, при котором ф=0, нельзя рассматривать как возможное, так как при ф=0 эффект наложенных связей будет другим, что, в частности, изменит условие равновесия механизма под действием силы Р и пары с моментом М. Точйо так же нельзя считать возможным даже элементарное перемещение точки В шатуна вдоль линии АВ-, оно было бы возможным, если в точке В вместо ползуна была бы качак -щаяся муфта (рис. 161 в 57, муфта С), т. е. когда механизм был бы другим. [c.358]

Разбив все тело на пары спм-мирично расположенных и равных элементарных объемов, составляем произведения Xi Vi и а суммируем их. Сумма слагаемых, относящихся к одной па- [c.139]

Рассмотрим винтовую пару с прямоугольным профилем резьбы (рис. 7.7, а) и углом подъема о средней винтовой линии. На винт действует осевая нагрузка Q, которую считают равномерно распределенной по средней винтовой линии резьбы с радиусом Гер. На элемент резьбы гайки приходится элементарная доля осевой нагрузки AQ. Рассматривая движение винта по элементу резьбы гайки, предполагаем, что к элементу резьбы приложена движущая сила Д/ ", направленная горизонтально, сила нормального давления AjV и элементарная сила трения .F , направленная в сторону, противоположную направлению скорости. При равномерном движении ( п = onst) система сил Щ, АЛ , F, Ff уравновешена. Полагают, что соотношение между этими силами мало отличается от соотношения тех же сил при движении элемента в виде ползуна на наклонной плоскости (рис. 7.7, б), представляющей развертку на плоскость одного витка средней винтовой линии с шагом р . Условием равновесия системы сходящихся сил будет равенство АД- -AQ = A7V+А/-/. [c.75]

Теорема 1.4.2. /7ргс помощи элементарных операций пару можно, не изменяя ее момента, [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...