Расчет противовесов

Для расчета противовесов выделяется уравновешенная часть звена и определяются для оставшихся частей — колен, кулачков и т. д. центры тяжести их, считая, что в них сосредоточены массы этих частей. Неуравновешенность вращающейся массы, вызванная несовершенством технологического процесса производства детали, устраняется путем добавления или удаления небольшого количества материала. Исправление такой неуравновешенности называется балансировкой. Неуравновешенность же, обусловленная конфигурацией деталей (коленчатый вал, кулачок и т. д.), устраняется постановкой противовесов. [c.418]

Дьячков А. К., Расчет противовесов коленчатых валов автомобильных и тракторных двигателей. Автомобильная и тракторная промышленность, № 3, 1953. [c.417]

Таким образом, коэффициенты Л,, В(, А1 и В разложения проекций J и Уу главного вектора сил инерции V, которыми мы пользовались при расчете противовесов, очень просто определяются через коэффициенты а,-, 6,-, а и Ь разложения функции координат траектории центра тяжести. [c.190]

Если положение центра тяжести вращающейся массы или системы масс, связанных общей неподвижной осью вращения, и величина масс известны, то уравновешивание, т. . отыскивание величины и положения центра тяжести противовесов, можно произвести расчетом. В качестве примера вращающейся детали, уравновешивание силы и момента сил инерции которой легко произвести расчетным путем, можно привести коленчатый вал (рис. 27.1) для него задаются положения центров тяжести и размеры каждой из шеек кривошипа и щек. Но во многих случаях этих данных, необходимых для расчета противовесов, указать нельзя. Если взять, например, ротор электродвигателя или турбины, то вследствие симметричности их силы инерции должны быть уравновешены и теоретически центр тяжести совпадает с осью вращения. Однако при изготовлении дисков ротора турбины всегда возможно смещение геометрической оси ротора относительно оси вращения, лопатки турбины отличаются [c.546]

Так, при расчете противовеса предполагается, что сила трения в башмаках скольжения составляет около 0,75 % от силы тяжести противовеса. При наличии роликовых башмаков этот коэффициент составляет около 0,3 % [ 6 ]. [c.175]

Рис. 6.1. Схема для расчета противовеса

Разместим на звеньях I н 3 противовесы (корректирующие массы) w i и / к (рис. 6.3, й) с таким расчетом, чтобы центры масс систем [шц, / к и оказались бы в неподвижных [c.205]

Разместим па звене / противовес wm (рис, 6.5, в) с таким расчетом, чтобы центр масс спстемы (/Ик1, w ] оказался бы в неподвижной точке Л. Для этого выполним соотношение [c.206]

Провести динамический расчет каната, один конец которого закреплен, а другой натянут противовесом через блок от мгновенной разгрузки бадьи в середине пролета (рис. 21). Данные для [c.61]

См. [129] и [80]. Провести динамический расчет каната, один конец которого закреплен, а другой натянут противовесом через блок от мгновенной разгрузки бадьи в середине пролета (рис. 21). Данные для расчета взяты из примера статического расчета, помещенного в книге [39]. [c.49]

Для уравновешивания статического момента центробежных сил инерции Ph необходимо установить два противовеса в двух произвольных плоскостях вращения у—у и у —у с таким расчетом, чтобы массы противовесов создали уравновешивающий момент центробежных сил инерции Py hy [c.100]

Аналогично стенду МП-1 противовесы 8 (рис. 6) вибростенда МП-2 полностью уравновешивают лишь силы инерции кривошипа и первую гармоническую составляющую сил инерции каждого из столов. При наибольшей перегрузке 100 g и весе испытуемого объекта 2 кг максимальная величина неуравновешенной силы инерции [подсчитывается по формуле (6)] составляет 35 кГ, т. е. примерно ту же величину, что и для стенда МП-1. Ошибки уравновешивания, вызванные погрешностями установки противовесов и их расчетом, примерно одинаковы для обоих стендов. [c.111]

Неуравновешенность, получающаяся за счет конструктивных особенностей детали, может быть устранена добавлением уравновешивающих масс (противовесов), величины и расположение которых определяются расчетом или графическим построением. При этом уравновешенные части детали, симметричные относительно оси вращения, не учитывают. [c.157]

Для оценки достоверности результатов расчетов нейтронных потоков в бетонной защите реальных энергетических реакторов проводили измерения плотности потока тепловых нейтронов, а также спектров нейтронов в широком интервале энергий в макетах сплошной защиты. Для этого из канала ИК извлекли трубу-имитатор и в полости каналов ИК и противовесов вставили пробки из бетона соответствующего состава с отверстиями для детекторов. Полученные значения плотности потока тепловых нейтронов позволили определить условную чувствительность камеры, А-см -с/нейтрон, по методике работ [2—4]. [c.110]

Приведенные характеристики заземлителей подстанций и линий при токах 50 Гц и токах молнии в грунтах с удельным сопротивлением меньше 2500 Ом-м получены с использованием метода физического моделирования заземлителей. Для расчета импульсных сопротивлений одиночных заземлителей — сосредоточенных, протяженных и противовесов даются приближенные аналитические методы расчета. [c.3]

Сравнительные расчеты показывают, что пренебрежение продольным активным сопротивлением г дает ошибку, не превышающую 10%, даже для сплошных противовесов из стали, но существенно упрощает формулу (8-19) [c.174]

Как следует из результатов расчета сплошных противовесов (при /=50 кА, пр=10 кВ/см для Тф=4- - [c.186]

Рассмотрим результаты испытаний импульсных сопротивлений противовесов и сравним их с теоретическими расчетами для тех же условий, а именно без учета искровых процессов в земле, т. е. при / =0. Для приближения условий испытаний к условиям теоретических расчетов при линейно нарастающем токе i=at значения z определялись на линейной части фронта тока при /<Тф. [c.196]

Задавая плечо Ь из конструктивных соображений, определяют необходимый вес противовеса Gnp. Так как кран может работать с различными грузами, то во избежание постоянного изгиба колонны большим моментом от противовеса при расчете можно принять М1ц = V -ЛХи, где (/ = 0,7... 0,85 - коэффициент, учитывающий использование крана по грузоподъемности. [c.473]

Влияние крена и сил инерции на устойчивость крана увеличивается с увеличением высоты центров тяжести крана и противовеса и с уменьшением размера колеи. Поэтому, если, например, баки для горючего расположены так, что их заполнение уменьшает устойчивость крана, то при расчете их принимают полностью наполненными. В обратном случае их считают не-наполненными. [c.476]

При расчете собственной устойчивости кран рассматривают при минимальном вылете стрелы и снятом грузе с креном в сторону противовеса, при ветровой нагрузке нерабочего состояния, действующей в сторону опрокидывания. Влияние дополнительных выносных опор при этом не учитывается. [c.480]

Определяются эффективная центровка лопасти и, если она оказывается больше заданной, производится расчет необходимой массы противовеса, который распределяется в передней части профиля. [c.56]

Проводится расчет лопасти на крутильно-маховой флаттер. Необходимый запас по эффективной центровке па заданной скорости полета обеспечивается корректировкой массы противовеса. Если расчетные напрял ения превышают допустимые, корректируют моменты инерции сечения лопасти, [c.57]

Исходными данными для расчета монтажного и якорного канатов являются. вес башни кабиной и противовесом. Ок— 8 900 кг, расстояния (см. рис. 89) 5Я = 24000 мм 00 = 3 500 мм, DF = 19 000 мм и углы ai=70° aj=50° р=10 . [c.198]

Методы балансировки и уравновешивания машин, необходимость исследования которых была особо подчеркнута в решениях первого совещания по основным проблемам теории механизмов и машин, представлены рядом работ. Некоторые вопросы уравновешивания плоских и пространственных механизмов исследовал М. В. Семенов (1949—1950). Теоретическому и экспериментальному исследованию динамики вращающихся масс посвящены работы Б. В. Шитикова, которым созданы также новые машины для балансировки вращающихся деталей. Вопрос динамической балансировки без балансировочных машин был изучен М. М. Гер-нетом (1950). Я. Л. Геронимус (1948, 1958) использовал для расчета уравновешивания механизмов метод наилучшего приближения функций П. Л. Чебышева. Ему удалось получить решение задачи о подбора противовесов коленчатых валов двигателей, удовлетворяющих наивыгоднейшим конструктивным параметрам. Метод наилучшего приближения функций был применен к расчету противовесов также в работе С. М. Куценко (1951). Л. И. Штейнвольф (1958) исследовал вопрос о динамической балансировке [c.378]

Поскольку силы Рс и ЕРпр пропорциональны квадрату числа оборотов коленчатого вала, расчет противовесов ведут для наиболее часто встречающихся скоростных режимов работы двигателя. Кроме того, при проектировании противовесов учитывают, что при постановке противовесов частота собственных крутильных колебаний коленчатого вала уменьшается. [c.29]

Центробежные силы, которые нагружают при высоких скоростях вращения все элементы коленчатого вала и приводят к возникновению поперечных колебаний, должны уравновешиваться с помощью противовесов. Противовесы с соответствующей массой крепятся к продолженным в сторону коренных подшипников щекам коленчатого вала. При расчете противовеса учитываются вес колена кривошипа, включая щеки, и шатунная головка шатуна, включая вкладыши. Полноопорные коленчатые валы не создают каких-либо-конструктивных или практических трудностей при их уравновешивании. Уравновешивание коленчатых валов с уменьшенным числом опор является более сложным. [c.79]

В некоторых случаях проводят расчеты на устойчивость и при работе крана без груза. Опрокидывающий момент от веса противовеса при любых положениях крана должен быть леньше удерживающего момента от веса самого крана. [c.80]

Эти основополагающие работы в дальнейшем были развиты И. Г. Кляц-киным (расчет емкости воздушных противовесов, рассмотрение антенн как неоднородных линий, состояш их из нескольких участков с различными волновыми сопротивлениями и др.), А. Л. Минцем (графический метод расчета радиосети), В. И. Баженовым (расчет потерь в заземлениях), Б. П. Терентьевым (расчет электрического поля около поверхности земли под антенной) и др. Солидный вклад в теорию антенн сделал также И. Г. Фрейман. [c.307]

Значительное снижение стоимости и расхода материалов дает применение неметаллических материалов, пластических масс, каменного литья, железобетона и др. Замена в кислотоупорном насосе металлического корпуса на пластмассовый разрешило уменьшить его вес на 35% и улучшить эксплуатационные качества. Расчеты, проведенные на Уралмашзаводе, показали, что применение каменного литья дает возможность сократить расход металла на 2—3 тыс. тонн в год. Применение в машиностроении железобетона также сокращает расход металла. Так, для четырехкубового экскаватора разработана конструкция железобетонного противовеса. Внедрение новой конструкции даст экономию металла по каждому противовесу в 16 раз. [c.184]

И6. Расчет наибольшего рабочего натяжения в ветви каната противовеса должен производиться по формуле (3), причем Q, -f Qj заменяется весом противовеса, включая вес канатов длиной от точки сбегания их с барабана, канатове-душ,его шкива или блока, расположенных над шахтой, до точки крепления на противовесе в его нижнем рабочем положении. [c.728]

Поэтому выбор веса противовеса и расчет мощности двигателя Г1елесообразно определять исходя из оптимальных условий работы лифта при типовой загрузке, т.е. на осно- [c.9]

На рис. 8-14 даны кривые z=f t) для сопоставления результатов расчета и испытаний противовеса длиной 270 м. Испытания проводились в грунтах с эквивалентными удельными сопротивлениями 12 500 Ом-м (кривые 1) и 8000 Ом-м (кривые 2). По опытным точкам проведены пунктирные кривые, которые сравниваются со сплошными расчетными кривыми. Расхождение между опытными и расчетными результатами не превышает 5—107о- Из кривых видно, что к моменту времени t= =1 МКС импульсное сопротивление увеличивается до максимального значения, равного, примерно, 200 Ом. После максимума происходит снижение z до величины, близкой К R при 50 Гц. При 5=4 мкс отмечаются изломы кривых которые примерно соответствуют времени прихода отраженной волны от конца заземлителя. Опытные точки лежат как ниже, так и выше расчетных кривых. Однако при >-3 мкс расчетные значения г превышают опытные. [c.197]

Приведенную на рис. 205 схему можно использовать не только при расчете стрел поворотных кранов, но и для расчета всех других балок, по которым перемещаются тележки. Необходимую для расчета массу крана Шк можно определить по следующим зависимостям [22] для настенно-поворотных кранов с тележкой тп = 2-1-0, l5QL a.x, с постоянным вылетом Шк = 1,5 - - 0,04<5Хтах- Для поворотных стреловых кранов на колонне без противовеса с изменением вылета качанием стрелы Шк = 3 + 0,07<рХтах с передвижением тележки к = 3 - - О, 2QXInax [c.528]

Мы не делаем здесь никаких заключений относительно допускаемых напряжений в рельсах, так как для вывода таких заключений вопрос должен быть рассмотрен более детально. Например, при оценке влияния впадин следовало бы подробно изучить наиболее часто встречающиеся формы впадин и точно выяснить их глубину. Нужно было бы также подробнее выяснить вопрос о тех ударах, которые обычно должны иметь место при входе колеса на впадину. В вопросе о напряжениях, вызываемых избыточными противовесами, мы ограничиваемся лишь указанием метода расчета и показываем, как этот прием может быть распространен на случай системы движущихся колес. Величина напряжений, вызываемых избыточными противовесами, в большой степени будет зависеть от конструкции паровоза, и потому оценить эти напряжения каким-либо общим динамическим коэффициентом представляется совершенно невозможным — необходимо детальное изучеййе каждого нового типа паровозов. [c.358]

В вес крана (3 не входит вес нижних ветвей гусениц и других узлов, не удерживающих кран от опрокидывания [0.51 ]. Принимая различное число пар работающих катков (п 2), находят вес груза G и определяют его наибольшее значение при некотором п. В соответствии с работой [О. 51 ] наибольший допустимый вес груза равен Gnm Ji(u где /СГ — 1,4 при проверке грузовой устойчивости без учета уклона основания и до лни-тельных нагрузок. Для движущегося крана допустимый вес груза рекомендуется определять из системы дифференциальных уравнений [541 при различных вылетах с учетом сил инерции при пуске (торможении) механизма передвижения, отклонения канатов от вертикали и наклона крана. Число пар работающих катков не должно быть менее двух со стороны стрелы (грузовая устойчивость) или противовеса (собственная устойчивость). Расчет продольной устойчивости гусеничного крана при допущении о линейно-непрерывном изменении реакции основания приведен в работах [0.26, 41 ]. При расчете поперечной устойчивости за ребро опрокидывания принимают ось А опорной поверхности гусеницы (рис. 1.6.3, б) [0.261. Устойчивости гусеничкой машины при передвижении без сползания под уклон и опрокидывания посвящена работа [16], [c.189]

В сетчатых шахтах проверяют надежность крепления сетки к конструкциям шахты. Сетка должна быть натянута так, чтобы при отжатии ее внутрь шахты соблюдались необходимые регламентированные Правилами устройства и безопасной эксплуатации лифтов (ПУБЭЛ) зазоры. Крепление сетки подтягивают, если при отжатии ее внутрь шахты указанные зазоры между ограждением сетчатой шахты и элементаг>1и кабины и противовеса менее регламентированных. Проверяют исправность сетки и при наличии порванных участков производят необходимый ремонт. При наличии больших порванных участков сетку ремонтируют накладыванием на поврежденное место аналогичной сетки с таким расчетом, чтобы она перекрывала края поврежденного участка не менее чем на 3 ячейки. Наложенную сетку крепят специальной вязальной проволокой таким образом, чтобы края наложенной и ремонтируемых сеток не отгибались. При на личии небольших участков порванной сетки (до 10 ячеек) ремонт производят вязальной проволокой, сохраняя при этом конфигурацию существующих ячеек. [c.198]

При установке момента выключения разрыва цепи электродвигателя учитываются тормозной выбег стрелы, двигающейся с полным грузом и с полной скоростью к положениям, соответствующим максимальному и минимальному вылетам плюс запас хода, равный 200— 300 мм. При расчете тормозного выбега нужно учитывать ветер, действующий в направлении движения, и влияние центробежной силы стрелового устройства и груза, которая возникает при вращении крана (учитывается только для расчета момента выключения на максимальном вылете). У кранов с большими весами подвижных противовесов и с высокими скоростями рабочих движений (например, французские краны типа Апплеваж ) происходит раскачивание груза и имеются большие выбеги. Поэтому приходится назначать большие запасы пути и устанавливать ограничение вылета за 1—2 м до прихода стрелы в крайнее положение. [c.48]

В ФРГ ветровая нагрузка нерабочего состояния определяется по DIN 1055. Расчетный напор на высоте 8 от земли принимается равным 50 кг/ж . Ветровая нагрузка рабочего состояния в проекте нового стандарта на расчет кранов (DIN 15018/19) устанавливается из расчета 25 кг м , что соответствует 8 баллам шкалы Бофорта. Такое же давление принято Нормами Европейской подъемно-транспортной федерации (FEM). Аэродинамические коэффициенты принимаются для решетчатых и сплошностенчатых конструкций 1,6, для кабин и противовесов 1,2. Учитывается также влияние отношения длины к высоте балок. Для расчета мощности двигателей механизмов передвижения по проекту DIN 15079 принимается давление ветра 12 кгДи , так как при большем давленйи работа кранов считается невозможной. Коэффициенты трения скольжения берутся равными колеса по рельсу 0,12 и губок захвата по рельсу 0,25. [c.119]

На фиг. 62 показано несколько способов подвески механизированиого инструмента. При применении противовеса его берут равным весу инструмента с таким расчетам, чтобы в любом положении система оставалась в [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...