Двумерное распределение и его характеристики

Метод хода лучей основан на построении двумерного распределения интенсивности в фокальной плоскости системы с помощью дискретных лучей, траектории которых определяются их координатами и направляющими косинусами на входном отверстии системы, а также геометрией поверхностей зеркал. При существующей точности изготовления искажения фронта волны при отражении значительно больше дифракционных пределов, поэтому фазовые соотношения между отдельными лучами в фокальной плоскости не учитываются. Таким образом, расчет по методу хода лучей ведется в рамках геометрической оптики. Важным обстоятельством для рентгеновской области спектра является то, что расчет траектории каждого луча позволяет определить точные значения локальных углов скольжения на каждом из зеркал, от которых зависят и коэффициенты отражения. Учитывая эти коэффициенты при суммировании лучей в фокальной плоскости, можно рассчитать разрешение и эффективность с точностью, не достижимой никакими аналитическими методами. Общие принципы расчета характеристик оптических систем методом хода лучей можно найти в литературе [2]. [c.169]

Наиболее просто интерференционная картина расшифровывается при двухлучевой интерференции с однократным проходом измерительного пучка через активный элемент параллельно оси резонатора. В этом случае по наблюдениям за смещением интерференционных полос относительно интерференционной картины недеформированного элемента можно непосредственно определять изменения оптической разности хода лучей вдоль оси резонатора в различных точках поперечного сечения, т. е. непосредственно измерять волновые аберрации, вносимые в резонатор термооптическими искажениями активной среды. Если исследуемый образец однороден в направлении наблюдения и характеризуется двумерным распределением температуры и оптических характеристик в поперечном направлении, интерференционная картина непосредственно характеризует поле коэффициентов преломления, от которого при известных термооптических характеристиках образца легко перейти к распределению температур. Это позволяет применять интерференционные методы для изучения тепловых полей и измерений тепловыделения в лазерных активных элементах. С другой стороны, в сочетании с измерениями температуры исследуемых образцов интерферометрические измерения могут применяться для определения термооптических характеристик материалов. [c.174]

СТИ За счег пространственного распределения излучателей, влияния разделительных фильтров и т д. С другой стороны по мнению мно- их авторов [1.30] именно параметры двумерного распределения энергии наилучшим образом коррелируют с субъективно воспринимаемыми пространственными характеристиками звука. Поэтому развитие техники измерений с помощью распределения I) яв- [c.29]

Программы двумерного анализа полупроводниковых приборов стали широко используемым инструментом разработки ИС. Двумерные распределения легирующих примесей, будучи основными входными данными для этих программ, обьино аппроксимируются на основе одномерных моделей процесса или одномерных измерений профиля. Однако для протяженных в глубину приборов боковое смещение профиля концентрации легирующей примеси уже не есть величина второго порядка малости и его следует точно читывать для надежного предсказания электрических характеристик таких приборов. [c.278]

Примеры моделирования процессов локального окисления, с другой стороны, выявляют доминирующее влияние зависимости коэффициента диффузии от пространственных координат на результирующее распределение. Эти модели пока еще только зарождаются. Их усовершенствование будет зависеть от дальнейшего развития пока еще примитивных методов непосредственного измерения двумерных распределений примесей. Однако можно получить косвенное подтверждение предположений, сделанных в процессе моделирования, сравнивая электрические характеристики тестовых приборов и результаты, полученные с помощью программ двумерного моделирования технологического процесса и анализа приборов. [c.303]

Описание двумерных функций плотности распределения с помощью количественных характеристик — гораздо более трудная задача, чем описание одномерных функций. Некоторые из характеристик, как, например, медиана, при переходе к двумерным п многомерным функциям плотности распределения теряют свою простоту и наглядность. Наиболее надежным способом их описания является вычисление моментов распределения, и в особенности первых моментов, имеющих ясный физический смысл. [c.54]

Различные спектральные компоненты, как правило, неоднозначно связаны с определенными кинематическими парами механизма. Если эта связь однозначна, трудностей в постановке диагноза не возникает [3]. В противном случае для выделения сигнала от определенной кинематической пары недостаточно знания спектральной характеристики без представления о том, как связаны между собой различные ее составляющие. Таким образом, мы подошли к задаче установления характера и тесноты связи между случайными процессами (под которыми в данном случае понимаются узко- или широкополосные компоненты вибрационного сигнала). Здесь уже не обойтись без двумерных законов распределения вероятностей амплитуд [4, 5]. [c.38]

При наложении поля, определяемого (2.88), на поле, определяемое (2.87), в плоскости трещины перепад температур и характер распределения температур в одномерном и двумерном полях совпадают в сечении г = 0. При удалении от сечения 2 = 0 влево и вправо перепады температур по толщине стенки уменьшаются. Такой характер поля типичен для роторов турбин ТЭС и АЭС, где в зоне подшипников радиальные перепады незначительны, а в средней части ротора эти перепады гораздо больше. Основные характеристики полей, в том числе и значения параметра нагружения п, задаваемые в формулах (2.87) и (2.88), приведены в табл. 2.5. [c.97]

Одномерный закон распределения вероятностей амплитуды. Несмотря на то, что только совокупность всех конечномерных распределений дает исчерпывающую информацию о случайном процессе, в ряде практических случаев даже одномерный Р (х) и двумерный Р (х, у) законы распределения амплитуд колебательных процессов являются достаточно представительными характеристиками, которые могут быть использованы в качестве диагностических признаков состояния механизма. [c.405]

Двумерный закон распределения с различными моментными характеристиками можно использовать для оценки параметров технического состояния объекта контроля, Иногда форма двумерного закона, заданная в матричном виде, может служить диагностическим признаком. На рис. 13 изображено семейство графиков линий уровней Р (д , у), где х (t) -а у (t) — пульсационное давление на входе и выходе камеры сгорания газотурбинного двигателя при различных режимах его работы. [c.407]

В развитии механики разрушения и, в частности, в исследовании динамического распространения трещины концепция упругого коэффициента интенсивности напряжений сыграла фундаментальную и консолидирующую роль. В этом параграфе приводится формальное определение динамического коэффициента интенсивности напряжений через характеристики поля в окрестности вершины трещины, преобладающего в номинально упругом теле в процессе роста трещины. Вблизи любой точки края трещины, за исключением точек пересечения трещины с поверхностью твердого тела и угловых точек края, локальное распределение деформаций является в основном двумерным, и поля в окрестности вершины представляют собой комбинацию трещин типа 1 (плоское раскрытие трещины), типа 2 (плоский сдвиг) и типа 3 (антиплоский сдвиг). С целью ограничить исследование рассмотрением полей с конечной энергией (в конечных областях) вводится требование интегрируемости энергии деформации в любой подобласти. Кроме того, для решения поставленных задач предполагается, что ни скорость, ни направление трещины резко не меняются. [c.84]

Положительные стороны МГЭ по сравнению с МКЭ, связанные с понижением размерности задачи, определяют целесообразность его применения к решению пространственных задач термоупругости, особенно в случае постоянных упругих характеристик материала тела. Представим поверхность тела S совокупностью A/ s двумерных граничных элементов. Эти элементы, как и в случае решения пространственных задач теплопроводности (см. 4.5), целесообразно выбрать в виде треугольников или четырехугольников (плоских или криволинейных) с аппроксимацией в пределах каждого элемента распределений компонентов перемещений Ui (N) и вектора напряжений Pi (N) постоянными значениями или же зависимостями от координат точки N в виде полиномов. Если в пределах т-го граничного элемента с площадью S,n считать Ui (N) (i Om и pt (М) = = pi)m при N S, , то после отождествления точки Мд с узловой точкой граничного элемента интегральное уравнение (1.108) нетрудно свести к матричному уравнению вида (6.46), в котором теперь и и р — матрицы 3Ns X 1 (вектор-столбцы) с компонентами соответственно ( - )+,= ( Om и P3(m-l)+i = (Pi)r , причем i = 1, 2, 3 и m = 1,2,.,., Ns — матрица SN X 1 (вектор-столбец) с компонентами [c.253]

Рассмотрение динамических процессов в упругих телах, в частности процесса отражения от свободной поверхности, было бы неполным без анализа его энергетических характеристик Предметом анализа являются количественные соотношения, характеризующие распределение потока энергии в падающей волне между отраженными волнами. В рассматриваемом здесь двумерном случае гармонических волн средние за период компоненты вектора плотности потока мощности определяются соотношениями (5.7) гл. I [c.50]

Теория элемента лопасти основана на предположении, что каждое сечение лопасти работает как профиль в двумерном потоке, а влияние следа несущего винта полностью учтено величиной индуктивной скорости в этом сечении. Тогда, зная движение лопасти и условия обтекания данного сечения, можно использовать профильные характеристики для расчета нагрузок каждого сечения. Индуктивную скорость можно найти различными способами по импульсной теории, по вихревой теории или путем расчета неравномерного распределения скоростей протекания численными методами. Для применения рассматриваемой теории удлинение лопастей должно быть большим, что как раз и характерно для винтокрылых аппаратов. Однако вблизи конца лопасти или в тех областях, где вследствие взаимодействия лопасти с вихрем велики градиенты индуктивной скорости, для уточнения результатов следует применять теорию несущей поверхности. [c.171]

Изучение большого числа двумерных задач на ЭВМ подтвердило, что эт и решения обладают высокой устойчивостью. Во-первых, вихревые структуры, в том числе вихревые дорожки при больших т, суммарные и распределенные аэродинамические характеристики повторялись в расчетах разных авторов с точностью, которую обеспечивает использованная ЭВМ. Во-вторых, незначительные сбои в счете, например искажения координат и величин циркуляций 1-2 дискретных вихрей в следе, не приводили к существенному искажению последующего решения и всегда носили локальный характер. В-третьих, при расчете строго симметричных течений, например обтекания пластины [c.77]

При передаче информации от двумерного объекта (распределенного по осям хну) пространственно-спектральные характеристики как сигнала, так и шумов можно представить функциями двух переменных частот Vx и Vy. При этом, учитывая независимость характеристик S(vx) и 5ш(Узс) от S(vy) и Sm(vy), МОЖНО записать [c.112]

Таким образом, по характеристике P(v), которая с достаточной точностью строится по измерениям па оптических мирах, с учетом спектрального распределения шумов можно получить характеристику б(и), чрезвычайно важную для оценки двумерных пространственных потерь информации. Частотно-градационная характеристика выразится теперь следующим образом [c.113]

Для того, чтобы ответить на эти вопросы, вспомним сначала общую схему зрительного аппарата человека. Глаз, как известно, состоит из хрусталика, который проецирует в плоскость сетчатки световые изображения предметов. В плоскости сетчатки располагается набор световых рецепторов — палочек и колбочек, которые регистрируют распределение интенсивности света в созданном хрусталиком изображении. Анализ изображения осуществляется в нервных цепях самой сетчатки и далее в зрительных отделах мозга. Хрусталик, вообще говоря, формирует трехмерные оптические изображения объектов, однако сетчатка в силу своей двумерной структуры регистрирует распределение интенсивности света только в плоскости, где находятся палочки и колбочки, поэтому в каждый данный момент мы видим отчетливо и резко предметы, находящиеся только в одной какой-то плоскости пространства. Для того чтобы сфокусировать глаз на другие плоскости пространства, необходимо изменить аккомодацию, т. е. изменить оптическую силу линзы хрусталика. Разрешающая способность глаза также весьма ограничена — в лучшем случае с расстояния около метра мы способны увидеть предметы размером не меньше миллиметра. И, наконец, отметим, что глаз совсем не регистрирует такую важную характеристику светового поля, как фаза его колебаний, ограничиваясь только регистрацией интенсивности. [c.8]

В предьщущих разделах бьши рассмотрены только первые два момента теории случайных функций — математическое ожидание и корреляционная функция. К сожалению, далеко не все прикладные задачи могут быть решены методами корреляционной теории - например, часто возникающая при анализе динамических систем задача об определении вероятности превышения ординаты случайной функции заданных значений. Эти задачи можно решить, если ограничиться процессами, обладающими некоторыми специальными свойствами, но представляющими практический интерес. В предьщущих параграфах методы корреляционной теории использовались для анализа систем с линейной связью между входом и выходом. В этом случае корреляционная теория дает возможность получить вероятностные характеристики решения дифференциальных уравнений, если известны вероятностные характеристики возмущений. Получить решение нелинейных уравнений методами корреляционной теории нельзя. Однако, если ограничиться процессами, обладающими специальными свойствами, можно получить решение и для нелинейных задач статистической динамики. К таким процессам относят марковские процессы, для полной характеристики которых достаточно знать только двумерные законы распределения. [c.123]

Если параметры потока не меняются в направлении течения или используется осреднение вдоль канала, то уравнение (2.16) приводится к двумерному уравнению в плоскости поперечного сечения канала. В такой постановке может быть исследован вопрос о влиянии перетекания тока вдоль пограничных слоев и по изолирующим стенкам МГД-устройства на его суммарные характеристики — поперечные краевые эффекты . При такого рода исследованиях, как и при исследовании продольных краевых эффектов, часто пользуются модельными профилями скорости. Исследование распределения потенциала в плоскости поперечного сечения канала имеет также большое значение для теории МГД-расходомеров. [c.447]

Среди характеристик двумерных законов распределения наиболее употребительны в диагностике функции регрессии М У х) = Ъ УкР ук х) - условные математические ожидания. [c.604]

Преобразователи вибродвигателей. Функциональное назначение преобразователя — формирование заданного закона распределения в зоне контакта с подвижным звеном двумерного или трехмерного вибрационного поля, обеспечивающего максимум вибрационной силы, т. е. направленной (в среднем) силы, сопровождающей действие вибрации на нелинейную механическую систему. Эта сила действует по касательной к зоне контакта. Рабочая частота, механическая характеристика, мощность, динамическое качество переходных режимов движения вибродвигателей определяются преобразователем. [c.35]

При изучении течения в трубе обычно рассматривают распределения характеристик в поперечном сечении трубы. В случае двумерного течения основную информацию получают из распределений раднальнон и,- н окружной Щ компонент скорости, а для прецсссни вихря характеристикой служит угловая скорость его движения. Найдем уг ловую скорость и для винтового вихря. Зная связь бинормальной скорости с осевой и окружной (5.3 I), а также условие винтовой симметрии (1.62), запишем [c.387]

НЫХ схем интерпретации соответствующими алгоритмами для учета фона многократного рассеяния не существует. Конечно, большинство публикаций по расчету интенсивности рассеянного солнечного света в земной атмосфере относятся к простейшим вариантам, а именно когда о)д(/)=соп81 на земной поверхности. Подобные модели не всегда могут быть использованы в задачах оптического мониторинга, особенно когда речь идет о зондировании системы атмосфера — подстилающая поверхность, поэтому для обратных задач в форме интегрального уравнения (3.72) в общее уравнение переноса, записанного для атмосферы в целом, должно вводиться двумерное распределение (Од(/1,/2), характеризующее альбедо подстилающей поверхности в координатных линиях 1 и /2 на поверхности сферы радиуса г. Вся исходная информация об оптическах характеристиках атмосферы и альбедо подстилающей поверхности для расчета корректирующих поправок на основе решения соответствующей прямой задачи переноса имеется в нашем распоряжении. [c.222]

Фиг. 10.16. Характеристики потока можества заряя енных твердых частиц, движущихся в двумерном канале с постоянной скоростью. а — ПИНШ1 тока множества частиц б — распределение концентрации и функции тона

Корреляционные отношения и условные дисперсии, как и другие характеристики двумерных фунщий распределения акустических сигналов, рассмотренные выше, являются функциями внутренних параметров машин и могут использоваться для диагностики состояния машины [109]. [c.75]

Однако учет пространственности распределений значительно усложняет модель (см., например, решение двумерной задачи, выполненное Р.И. Вейцма-ном [9]) и делает ее труднодоступной для выполнения расчетов. С другой стороны, в настоящее время не созданы приемлемые методики измерения пространственных корреляций температур, и при отсутствии информации о распределенных граничных условиях пространственная модель становится мало пригодной для практических целей. Кроме того, усталостные характеристики материала, используемые при оценке долговечности, также, как правило, получены при простом напряженном состоянии. Данные по прочности при напряжениях, локализованных на малых площадках, отсутствуют. [c.8]

Тэннер [Т.13] разработал метод расчета характеристик на основе теории работы [G.62], Сделаны следующие предположения каждое сечение лопасти обтекается двумерным стационарным потоком, распределение индуктивных скоростей равномерное, влиянием радиального течения можно пренебречь, лопасть совершает только маховое движение как твердое тело вокруг оси отнесенного ГШ. Предположения о малости углов не делалось. Влияние срыва и сжимаемости учитывалось в аэродинами ческих характеристиках сечений. Уравнение махового движения численно интегрируется до тех пор, пока не будет получено установившееся периодическое решение. После этого интегрированием элементарных сил, действующих на лопасть, определяются силы и мощность несущего винта. Этим методом были получены [Т.14, Т.-15] графики и таблицы аэродинамических характеристик несущих винтов ля заданных величин характеристики режима работы винта (0,25 ц 1,40), крутки (0кр = О, —4 и —8°) и концевого числа Маха (0,7 Mi, до 0,9). Более подробно результаты Тэннера рассмотрены в гл. 6. [c.261]

Для правильной передачи профилей распределения скоростей в окрестности Rt и при t, близких к t, необходимо учитывать динамические характеристики более высокого порядка, чем ускорение, т. е. необходимо в выражении для Ф(г, учитывать член порядка О(г ). Вычислить его можно по аналогии с проделанным, предположив достаточную гладкость течения в окрестности Rt. В общем двумерном случае такое же сужение области применимости формул (1.20) происходит при t, близких к t, в окрестности точки плоскости xixo, соответствующей точке (< , t ), в которой dr/dt обращается в бесконечность. [c.293]

Рассмотрим случайную функцию Х(() (см. рис. 2.1), которая при каждом фиксированном значении аргумента t является случайной величиной, полной вероятностной характеристикой которой является ее закон распределения при данном значении X. Этот закон распределения называется одномерным законом распределения случайной величины X, зависящей от параметра t, и может быть задан одномерной плотностью вероятности fip , t). Однако для случайной функции X(t) одномерный закон распределения /(х, t) не является ее полной характеристикой. Функция fix, t) характеризует только закон распределения X(t) для данного, хотя и произвольного (. Зная /(х, t), нельзя ответить на вопрос о зависимости случайных величин X (t) при различных t. Более полной характеристикой случайной функции X(t) является двумерный закон распределения [c.61]

Альтенбах [11] рассматривает вопрос определения приведенных свойств (эффективных) двумерной линейно вязкоупругой среды. При этом заранее не вводятся какие-либо ограничения на функцию распределения вязкоупругих характеристик по толщине пластины. Приведенные свойства определяются с помощью точных пространственных решений для слоя и их сопоставлением с решениями по теории пластин. [c.9]

Ввиду недостатка экснериментальшых данных о характеристиках следа за осесимметричным телом обычно принимается, что относительные размеры крупных вихреобразований и распределение средней скорости в осесимметричном следе приблизительно такие ше, как а двумерном следе [79]. Измеренные коэффициенты сопротивления и давления в следе за диском на расстоянии [c.123]

Уже давно известно, что расширение течения от окрестности критической точки затупленного двумерного тела вокруг угла до направления, параллельного скорости в невозмущенном потоке, не вызывает немедленно падения давления до давления в невозмущенном потоке, когда число Маха в невозмущенном потоке существенно больше единицы. Все поле течения между головной ударной волной и поверхностью тела, параллельной вектору скорости в набегающем потоке, будет наполнять серия волн разрежения, проходя через которые течение ускоряется до тех пор, пока давление на поверхности ие упадет до давления в набегающем потоке. Бертрам и Гендерсон ) опубликовали результаты расчетов распределения давления вдоль поверхности затупленной пластины, установленной параллельно набегающему потоку, выполненные разработанным Ферри методом характеристик для завихренного течения. Расчеты были сделаны для нескольких пластин,. имеющих переднюю кромку в форме клина, угол при вершине которого выбирался для каждого гиперзвукового числа Маха так, чтобы скорость на поверхности клина была звуковой. Тогда вокруг угла, вершина которого лежит в точке сопряжения поверхности пластины и грани клина, устанавливается течение Прандтля — Майера. Метод характеристик для завихренных течений используется для расчета изменения давления вниз за угловой точкой. Волны разрежения Прандтля — Майера отражаются от головной ударной волны (при этом интенсивность ударной волны уменьшается) и от поверхности пластины снова в виде [c.218]

До сих пор мы рассматривали два весьма отличных друг от друга раздела науки теорию линейной фильтрации и геометрическую оптику. Теперь мы попытаемся обосновать необходимость введения этих разделов, показав, как они оба в действительности тесно связаны с представлением о формировании изображения в оптических приборах в результате фильтрации пространственных частот. Ранее мы указывали, что свойства системы определяются либо импульсной реакцией системы (функцией Грина), либо ее преобразованием Фурье, т. е. частотной характеристикой системы. В онтике импульс представляет собой точечный источник света в пространстве объектов, а функция Грина для прибора (называемая функцией рассеяния в литературе по оптике) дается распределением освещенности в изображении точки. Оптическая частотная характеристика является тогда двумерным преобразованием Фурье этого распределения и называется оптической контрастно передаточной функцией. Исходя из сказанного, мы можем с незначительными модификациями применить к оптическим системам представления теории линейной фильтрации, которые хорошо установлены в области электрических цепей. [c.113]

Покажем теперь, что формулы (9.50) и (9.53) могут быть выведены и из одних соображений размерности (без использования гипотезы (9.40)), если только принять, что физические параметры, от которых зависят эйлеровы статистические характеристики соответствующих турбулентных течений, определяют и их лагранжевы характеристики (т. е., иначе говоря, полностью задают весь турбулентный режим ). В самом деле, сйгласно п. 5.9, для трехмерной струи динамического происхождения определяющими физическими параметрами являются плотность жидкости р и суммарный импульс вытекающей за единицу времени жидкости 2лрЛ1 для двумерной динамической струи — плотность р и импульс рЛ11, приходящийся на единицу времени и единицу длины струи для зоны перемещивания плоскопараллельных потоков---р и скорость /о = 2— С/й для трехмерной конвективной струи —р, Ср, поток тепла вдоль струи Q и параметр плавучести д/То для двумерной конвективной струи —р, Ср, ё/Тй и поток тепла Ql, приходящийся на единицу длины струи. Но если, например, распределение вероятностей. для смещения У (т) жидкой частицы за время т при достаточно большом т может зависеть только от этих параметров и от т, то в силу соображений размерности соответствующая плотность вероятности р ) = р 1, Уг, Кз) должна иметь вид. [c.485]

Очевидно, что при решении обратной задачи целесообразно задавать распределение вдоль оси такого параметра, который слабо-зависит от самого процесса конденсации и может быть просто вычислен для замороженного течения. Как показали результаты большого числа параметрических расчетов одномерных и двумерных течений в соплах [И], к числу таких параметров относятся плотность смеси р, скорость смеси 1 7 и плотность тока смеси рШ. Действительно, из результатов расчегов следует, что в неравновесном течении, по сравнению с замороженным, плотность и скорость смеси соответственно увеличиваются и уменьшаются на а давление и температура—-на 15...20%. Из результатов расчетов следует также [И], что процесс неравновесной конденсации практически не оказывает влияния на положение линий тока при двумерном течении в сопле и плотность тока рУ , поскольку увеличение плотности компенсируется уменьшением скорости. Из сказанного следует, что в рамках одномерного течения можно с высокой точностью исследовать и двумерные течения с неравновесной конденсацией Для этого необходимо рассчитать какпм-либо методом (например, методом характеристик) двумерное замороженное течение без конденсации и, получив из такого расчета распределение плотности тока [c.205]

Другой важный аспект двумерного моделирования касается разработки МОП-приборов. Эволюция СБИС ставит ряд новых сложных проблем. Возрастающий уровень интеграции требует постоянного уменьшения размеров элементов ИС и рассеиваемой мощности. Одновременно должно осуществляться более точное управление функциональными характеристиками приборов, которые теперь будут определяться существенно двумерным характером структур. Для адекватного анализа таких сложных приборов требуется двумерное численное моделирование. В ряде публикаций были описаны ориентированные на пользователей программы для двумерных расчетов МОП-транзисторов. Однако при уменьшении размеров элементов все более заметным становится влияние двумерности пространственных распределений концентрации легирующий примесей и топологии поверхности. Поэтому возникает необходимость объединения в единый комплекс программ двумерного моделирования приборов с программами двумерного моделирования технологических процессов их изготовления, сообщения о создании которых уже появились в литературе. [c.8]

V о х) через априорно известные вероятностные характеристики исходных случайных функций v (а ) и т) (а ), задаваясь в общем случае двумерными законами распределения ф2т1 ( и 2 Xi, и 92V ( 1, hz Хх, х нестационарных случайных функций "Пл (а ) и V (а ), а также совместным распределением фт v(/ l, 2 г) -Согласно выражению (27) двумерная плотность распределения фу,( 1,/г2 Xi, х для некоторых сечений Xi и случайной функции V о ( ) может быть записана в виде [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...