Анализ работы коррозионных элементов

ГРАФИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ РАБОТЫ КОРРОЗИОННОГО ЭЛЕМЕНТА [c.52]

В водных растворах ртуть вначале ведет себя как ртутный электрод, но по мере катодной поляризации все ионы ртути осаждаются из раствора, прежде чем начинается разряд ионов Н+. Любая проводящая поверхность, на которой разряжаются ноны Н+, ведет себя как поляризованный водородный электрод, и это необходимо учитывать при анализе работы коррозионного элемента. — Примеч. авт. [c.63]

АНАЛИЗ РАБОТЫ КОРРОЗИОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.149]

Формулы (8.1) и (8.2) вошли во многие учебники по коррозии металлов. На их основе получил развитие графический метод анализа работы коррозионных элементов посредством поляризационных диаграмм, отличающихся особенно простой формой, если принять,-что. величины Ра и Р являются постоянными. [c.149]

Графический анализ работы коррозионного элемента. .............48 [c.505]

Графические способы расчета скорости коррозии приобрели самое широкое распространение. Даже в тех случаях, когда мы не располагаем данными для полного количественного решения, графический анализ работы коррозионного элемента дает нам весьма важные указания на характер действия отдельных факторов на коррозионный ток. [c.123]

Во многих случаях механизм коррозионного разрушения сплавов а также пути повышения их устойчивости удается рассмотреть на основе анализа работы двухэлектродной системы. Рассмотрим коррозионное поведение элемента железо — цинк в нейтральном электролите (0,030 г/л хлористого натрия 0,070 г/л сернокислого натрия). Удельная электропроводность х этого электролита равна 8,5 10" ом см -. Площадь каждого электрода выберем равной 1 см . Расстояние между электродами 1 см. Измерения электродных потенциалов металлов в разомкнутом состоянии, которое можно осуществить при помощи полуэлементов Ni и N2 при разомкнутом ключе (рис. 50), дают следующие значения [c.87]

Анализ этих данных, полученных при изучении работы моделей коррозионных элементов, показывает, что несмотря на некоторое увеличение анодного и омического сопротивления в тонких пленках, работа макропар контролируется в этих условиях как в хорошо, так и в слабо проводящих средах катодным процессом. Роль омического фактора при работе коррозионных пар под тонкими слоями электролитов (6 = 70 мк), как и в объеме электролита, ничтожна. [c.149]

Однако большинство характеристик конструкцион-шх материалов являются количественными конкрет-зое содержание легирующих элементов, значения фи-шческих, механических и коррозионных свойств и пр. Математический аппарат, который целесообразно применять для анализа этих параметров, требует их точного фиксирования. Кроме того, в соответствии с деревом целей (см. схему 17),информация о сталях и сплавах, содержащаяся в патентной и других видах научно-технической литературы, имеет иерархический характер, т. е. отражает последовательность процесса получения материала с заданным уровнем свойств. Поэтому для кодирования подобного рода информации наиболее целесообразно использование иерархического функционального классификатора (ИФК), предложенного в работе [10] и отражающего последовательность окончательных и промежуточных решений в анализируемой области, находящихся в соподчинении между собой. [c.237]

В данной главе была показана положительная роль никеля при высоком его содержании в аустенитных сталях и сплавах на коррозионную стойкость в ряде сильно агрессивных сред и склонность к коррозионному растрескиванию. Между тем, как было установлено в наших работах, а также на основании анализа приведенных данных для сталей и сплавов с высоким содержанием никеля, этот элемент увеличивает склонность к межкристаллитной коррозии. Влияние никеля на склонность к коррозии этого вида изучали в работе [155] на выплавленных в 40-кг индукционной печи сталях и сплавах типа 20-12, 20-34, 20-40 и 20-45, содержащих 0,025—0,03% С, без ниобия и с добавкой его (или титана в одном случае). [c.241]

Предложен метод количественного анализа работы коррозионных элементов, возникающих в катодных гальванических покрытиях. Метод основан на построении реальных коррозионных диаграмм для двухэлектродных систем и определении силы тока элементов и их суммарного сопротивления. О защитных свойствах и качестве катодных гальванических покрытий предлагается судить по эффективности анодного процесса, скорость которого определяется по значению стационарного потенциала, устанавливающегося на поверхности покрытия, или по измерению истинного анодного тока потенциостатическим методом в интервале от стационарного потенциала системы до стационарного потенциала покрытия. Пористость покрытия оценивается по значению стационарного потенциала системы, коррозионному то<У элементов и их суммарному сопротивлению. Таблиц 3, иллюстраций 3. библиогр. 5 назв. [c.217]

Большое различие в характере возникновения пассивности — например, резкое, скачкообразное возникновение или потеря пассивного состояния же пеза с изменением концентрации азотной кислоты и постепенное увеличение пасоивности железа с увеличением концентрации хромата — может быть также разъяснено на основании анализа работы коррозионных элементов. В первом случае окислитель не только является анодным пасси-ватором, но выступает одновременно и как катодный деполяризатор. Таким образом, при недостаточной концентрации окислителя, когда еше не достигнут потенциал начала пассивности, окислитель будет в основном выступать как катодный деполяризатор, ускоряя коррозионный процесс. Только при достижении потенциалов более положительных, чем теоретический потенциал начала возникновения пассивности, наступит пассивное состояние. Действие окислителя как катодного деполяризатора, давая максимальную анодную поляризацию за счет тока коррозии, будет способствовать резкому переходу в пассивное состояние. Во втором случае благодаря тому, что хроматы в нейтра.ль-ной среде не являются катодньгми деполяризаторами Г58], с увеличением концентрации не будет происходить увеличения скорости коррозии, т. е. будут устойчивы все промежуточные степени пассивирования и, таким образом, будет иметь м сто постепенное увеличение степени пассивного состояния с увеличением концентрации окислителя. [c.195]

Проанализируем сначала простейший случай кислотной коррозии, полагая, что растворяющийся сплав состоит из сильно различающйхся по своим Свойствам фаз, представленных практически чистыми компонентами-А и В. Весь процесс приближенно можно описать на основе теории коррозионных микроэлементов, допу стив, что реакция анодного растворения локализована на фазе А (фаза с отрицательным потенциалом), а катодная реакция — восстановление Н+-ИОНОВ — срсредоточена на фазе В (фаза с положительным потенциалом). В стационарных условиях скорости обеих реакций одинаковы и равны скорости саморастворения металла. В реальных процессах помимо работы фазовых элементов существует еще целый ряд причин, вызывающих коррозионные разрушения, в частности коррозионные элементы типа граница фазы — центр фазы, которые сильно усложняют анализ. По границам фаз всегда происходит накопление дислокаций и примесных атомов, что способствует сосредоточению в этих зонах интенсивного растворения. [c.155]

Возможная причина расхождения приведена в работе Хора и Хавен-хэнда (стр. 850), в которой показано, что важное значение имеет не абсолютное содержание серы в стали, а отношение между содержаниями серы и меди. В. стали, содержащей значительные количества как серы, так и меди, происходит образование сероводорода, который сразу удаляется в виде сульфида меди в случае второй стали с таким же содержанием серы, но без меди, сероводород остается в коррозионной среде, что ускоряет анодное воздействие на металл. Так как выделение водорода на катоде должно соответствовать анодному воздействию (в отсутствие растворенного кислорода), то его общее количество также будет большим в случае второй стали и относительное количество водорода, диффундирующего в металл (вместо выделения в виде газа), значительно увеличивается. В данных Морриса по химическому анализу не приведено содержание меди (во время проведения указанной работы этому элементу не придавалось значения) однако по меньшей мере вероятно, что различие между быстро и медленно корродирующими сталями связано с содержанием элементов, которые могут осаждать серу. [c.369]

Никелевые покрытия и плакирующие сплавы на основе никеля используют в зарубежной практике для защиты от коррозии элементов оборудования глубоких нефтяных скважин (труб, вентилей). В работе [48] приведены результаты испытания труб, изготовленных из стали марки AISI 4130 с плакировкой никелевым сплавом 625, полученных методом горячего изостатического прессования. Толщина плакирующего слоя биметалла составляла 29 и 4 мкм. Испытания включали анализ изменения механических свойств материалов после вьщержки в хлорсодержащей среде в присутствии сероводорода, оценку стойкости их к коррозионному растрескиванию и питтинговой коррозии. Результаты лабораторных и промышленных испытаний показали высокие эксплуатационные свойства биметалла при использовании в качестве конструкционного материала для оборудования высокоагрессивных сероводородсодержащих глубоких скважин. [c.96]

Объем термоусталостных повреждений в элементах паросиловых установок возрастает в связи с длительной эксплуатацией, увеличением их мощности и переходом тепловых и энергетических о)бъектов на сверхкритичеокие параметры пара. Анализ разрушений гибов трубных систем котельных агрегатов и пароперегревателей, паропроводов, барабанов паровых котлов, короблений корпусов цилиндров паровых турбин и других деталей [1, 78] показывает, что одной из главных причин повреждений являются циклические термические напряжения, обусловленные неравномерностью температур при нестационарных режимах работы. Существенным фактором в формировании повреждений от действия циклических термических напряжений в деталях паросиловых и атомных установок следует считать коррозионное воздействие теплоносителя (2, 78]. [c.15]

Развитие современной техники немыслимо без использования жаропрочных и жаростойких сплавов. Основой таких сплавов чаще всего является никель. Влияние легирующих элементов, в частности железа и хрома, на коррозионное и электрохимическое поведение сплавов изучено недостаточно [1—4]. В настоящей работе изучалось анодное поведение сплавов с содержанием железа 5—30 ат. % в 1 н. Н2304 и 1 н. НСЮ4, и с содержанием хрома 1,25—31,25 ат. % в 1 н. Нг304 при 25° С. Сплавы отжигались при 1050° С с последующим охлаждением на воздухе. Сплавы № — Сг термообработке не подвергались. Состав первых определялся химическим анализом образцов, а вторых — по анализу шихты. Из исследуемого материала вырезались электроды площадью 0,5 см с токоподводом. Рабочая порерхность электрода шлифовалась наждачной бумагой с зерном до 14 мкм, а затем полировалась алмазной пастой с зерном 1 мкм. После этого электроды обезжиривались этиловым спиртом, промывались дистиллированной водой и высушивались в вакуум-эксикаторе. Нерабочая часть электрода и токоподвод покрывались перхлорвиниловым лаком. Растворы готовились из дважды перегнанных серной и хлорной кислот. Поляризационные кривые снимались на потенциостате ЦЛА. Схемы потенциостатической установки и электрохимической ячейки приведены на рис. 1 и 2. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...