Распределение пластической деформации по глубине

Распределение пластической деформации по глубине [c.9]

Глубинная опасная зона была обнаружена при изучении свойств поверхностных слоев технически чистых металлов — меди и алюминия[24]. В тяжелых условиях трения при значительном тепловыделении на поверхности существенную роль начинают играть процессы отдыха, и кривая распределения микротвердости (которой автор характеризует напряженное состояние материала) по глубине имеет заметно выраженный максимум. Таким образом, характер распределения пластической деформации по глубине определяется сочетанием условий трения и физико-механических свойств контактирующих материалов. Положение максимума пластической деформации определяет место возникновения первичной трещины па поверхности или на некотором расстоянии от нее. [c.9]

Как уже отмечалось, в зависимости от условий трения максимум пластической деформации перемещается по сечению материала. Характер распределения пластической деформации по глубине может оказывать влияние на связь между закономерностями структурных изменений и разрушением поверхностных слоев, что необходимо учитывать при сравнительной оценке износостойкости металлов и сплавов, работающих в различных условиях трения. [c.45]

Исследование характера распределения пластической деформации по глубине проводилось методом электролитического травления [104]. Толщина снятого слоя определялась с помощью профилографа, в четырех местах при горизонтальном увеличении 20, [c.45]

Учитывая влияние силы трения (смазки) на характер распределения пластической деформации по глубине, его исследование проводилось в условиях сухого трения, трения со смазкой часовым маслом и дисульфидом молибдена [105]. Процесс трения осуществлялся при скольжении индентора из стали ШХ-15 в одном направлении под нагрузкой 15 кгс по отожженным образцам из полированной стали 45. Число проходов индентора соответствовало установившемуся (по коэффициенту трения) режиму испытания (рис. 21). Зависимость коэффициента трения от числа воздействий индентора при смазке дисульфидом молибдена аналогична зависимости в условиях трения со смазкой часовым маслом (см. рис. 21), но его абсолютное значение несколько меньше — порядка 0,1. [c.45]

По экспериментальным данным (см. рис. 22) глубину зоны пластической деформации и для сухого трения, и для трения со смазкой часовым маслом можно принять порядка 80—90 мкм, что близко к значениям А, полученным по формуле (1.2). Таким образом, в пределах чувствительности рентгеновского метода и метода микротвердости, а также точности предложенных теоретических соотношений глубина зоны пластической деформации, определенная расчетным путем с учетом коэффициента трения, дает лучшее совпадение с экспериментом, чем значение А ( 320 мкм), вычисленное по соотношению (1.1). Полученные результаты исследования характера распределения пластической деформации по глубине и оценки зоны ее распространения подтверждают определяюш,ую роль сил трения в развитии пластической деформации, необходимость их учета при разработке критериев перехода от упругого контакта к пластическому. [c.48]

Одинаковый характер распределения пластической деформации по глубине при сухом трении и трении со смазкой часовым маслом делает возможным сопоставление закономерностей структурных изменений и установление их связи с интенсивностью износа. [c.48]

Исследования в области механики контактных взаимодействий, химических и диссипативных процессов в поверхностных и приповерхностных слоях трущихся материалов показывают, что материал в указанных зонах в процессе трения резко изменяет свое физическое состояние, меняя механизм контактного взаимодействия. Происходят существенные изменения в суб- и микроструктуре приповерхностных микрообъемов. Изучение кинетики структурных, фазовых и диффузионных превращений, прочностных и деформационных свойств активных микрообъемов поверхности, элементарных актов деформации и разрушения, поиск численных критериев оптимального структурного состояния, оценок качества поверхности должны быть фундаментальной основой в поисках материалов и сред износостойких сопряжений. В настоящее время исследованы закономерности распределения пластической деформации по глубине поверхностных слоев металлических материалов, кинетика формирования вторичной структуры, процессы упрочнения, разупрочнения, рекристаллизации, фазовые переходы, которые, в свою очередь, зависят от внешних механических воздействий, состава, свойств трущихся материалов и окружающей среды. Важное значение в физике поверхностной прочности имеет определение связи интенсивности поверхностного разрушения при трении и величины развивающейся пластической деформации. Сложность указанной проблемы заключается в двойственности природы носителей пластической деформации. Дислокации, дисклинации и другие дефекты структуры являются концентраторами напряжений, очагами микроразрушения. В то же время движение дефектов (релаксационная микропластичность) приводит к снижению уровня напряжений концентратора, следовательно, замедляет процесс разрушения. Условия деформации при трении поверхностных слоев будут определять преобладание одного из указанных механизмов, от которого будет зависеть интенсивность поверхностного разрушения. Межатомный масштаб связан с характерным сдвигом, производимым элементарными носителями пластической деформации (дислокациями). В легированных металлических системах величина межатомного расстоя- [c.195]

Распределение температур в контактной зоне трения. Основным путем диссипации энергии трения является превращение механической энергии в тепловую, в которую переходит около 95 о энергии, затрачиваемой на пластическую деформацию поверхностных слоев трения, и эта доля возрастает с увеличением степени деформации и повышением температуры [13]. Если в процессе приработки материал, вовлекаемый в пластическую деформацию, упрочняется, то площадь реального пятна контакта уменьшается и происходит локализация пластической деформации по глубине приповерхностного слоя. В результате более 90 % энергии трения рассеивается в малых участках поверхности трения, вызывая при больших скоростях деформации [c.147]

Оценка распределения температур в пятне контакта ЛКС после вспышки, полученная из решения соответствующих уравнений теплопроводности (рис. 5.6, 5.7), показывает, что в зоне вспышки имеет. место большой градиент температур по глубине материала (/), который должен обусловливать резкое падение предела текучести и напряжения сдвига в очень тонком поверхностном слое, вызывая сильную локализацию пластической деформации по глубине. В свете этих данных зону А в слоях трения нельзя рассматривать в виде объекта, дефор- [c.149]

В электрошлаковых сварных соединениях (рис. 6-10,6) толщиной более 150—200 мм в глубине металла шва все три компонента напряжений являются растягивающими. На поверхности шва компонент невелик он может быть и растягивающим и сжимающим, а компонент Оу — только сжимающим. Такое распределение вызывается двумя причинами а) относительно малой шириной зоны пластических деформаций, по сравнению с толщиной металла, в этом случае появляется заметное сопро-тивление сокращению металла в направлении оси Ог б) неравномерностью температуры по толщине металла в период остывания соединения более высокие температуры по оси соединения создают дополнительную неравномерность в распределении напряжений а и Оу [c.147]

Будем рассматривать случай свободного качения упругого цилиндра по упруго-идеально-пластическому полупространству [189]. До перехода через предел упругости распределение давлений и область контакта определяются теорией Герца. Напряжения внутри полупространства задаются уравнением (4.49) и показаны сплошными линиями на рис. 9.3 для постоянной глубины 2 = 0.5а. Рассмотрим теперь возможные распределения остаточных напряжений (обозначенных индексом г), которые остаются в полупространстве после снятия нагрузки. Если предположить, что деформации плоские, то Хху)г и (туг)г отсутствуют, а остальные компоненты остаточных напряжений не зависят от у. Если предполагать, что распределение пластических деформаций стационарно и непрерывно, то поверхность полупространства будет оставаться плоской и остаточные напряжения не будут зависеть от х. Наконец, для того чтобы остаточные напряжения были в равновесии с приложенными нагрузками на свободной поверхности, напряжения Ог)г и (Хгх)г [c.329]

Увеличение прогиба образцов в начале циклического воздействия, которое происходит при испытании второй партии образцов под действием напряжений, превышающих предел текучести, вызвано изменением распределения напряжений по сечению образца. Наличие поверхностных слоев, затронутых большой пластической деформацией на значительную глубину и не воспринимающих вследствие этого нагрузку, несомненно, приведет к резкому увеличению прогиба образца. [c.41]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

Основные закономерности распределения усилий по виткам резьбы при однократном нагружении в упругой области рассмотрены в работах [1, 7, 15]. Появление пластических деформаций в наиболее нагруженных витках резьбы существенно влияет на перераспределение интенсивности нагрузки в наиболее нагруженных витках. Измерение деформаций, выполненное малобазными тензорезисторами в специальных неглубоких пазах на нарезанной части шпилек, показало, что с переходом от упругой стадии деформирования витков к упругопластической происходит относительная разгрузка (до 20—30%) в зоне первых наиболее напряженных витков. На характер перераспределения усилий по виткам резьбы, находящихся в сопряжении, влияют протекающие процессы разрушения. В зависимости от конструктивного исполнения усталостные трещины, зародившиеся в наиболее нагруженных витках резьбы, развиваются в длину Ь) и глубины (/), ослабляя поперечные сечения (см. рис. 10.4, б, в). [c.208]

Нагруженный растягивающей нагрузкой болт представим в виде стержня с надрезами в форме резьбы, в наименьшем сечении которого (под гайкой) возникает трехосное напряженное состояние (всестороннее неравномерное растяжение) с разным соотношением главных напряжений по глубине. На поверхности впадин — двухосное растяжение. Наличие резьбы вызывает неравномерное распределение осевых напряжений растяжения по сечению болта, наибольшая концентрация которых отмечается в вершине впадины резьбы. Поэтому уже при = (0,1. .. 0,2) От напряжения у поверхностных слоев в вершине наиболее нагруженных витков резьбы болта достигают предела текучести. В результате в поверхностных слоях возникают пластические деформации, дальнейшее увеличение которых не может привести к существенному повышению напряжений в наиболее нагруженной области. [c.181]

Повторное сжатие изменяет микро- и макрогеометрию контакта, вносит неоднородность в структуру материала, изменяет распределение неоднородностей и активизирует коррозионное действие среды. С первых циклов сжатия начинается пластическое деформирование, более интенсивное в центральной части пятна контакта. Пластическая деформация приводит к увеличению фактических размеров площадки контакта и упрочнению материала, неодинакового как на различных участках пятна контакта, так и по глубине. [c.246]

Приближенный анализ напряженного и деформированного состояния в наименьшем сечении указанных образцов с выточками для случая произвольных по величине пластических деформаций и с учетом упрочнения материала дан в работе [18]. Распределение напряжений и деформаций по наименьшему сечению (радиус сечения а = 4,3, радиус надреза ро = 0,3, глубина надреза i = 3,2 мм) для упругопластической стадии нагружения по- [c.152]

На рис. 4 показано поле линий скольжения с распределением контактного давления и деформации но толщине пластического слоя (а) и деформированная координатная сетка (б) для границы контакта, определяемой параметрами Я = = 0,05, 0 — —1,2, = —1,45 и 0 д = 0,263. Это случай обратного изменения кривизны границы контакта по сравнению с рис. 3 — на большей части границы контакта кривизна мала, но в окрестности точки А она быстро увеличивается. Такое изменение кривизны границы контакта приводит к искривлению линий скольжения только в окрестности точки Л. Давление на цилиндр быстро возрастает около точки и незначительно изменяется на остальной части границы контакта. Вследствие непрерывности скоростей вдоль жесткопластической границы пластические деформации малы в глубине пластического слоя и быстро возрастают к границе полупространства вследствие больших изменений скоростей в окрестности точки А, и существенное искажение координатной сетки происходит только вблизи границы полупространства (рис. 4 а). [c.590]

Твердость и прочность поверхностного слоя повышается на глубину 0,2—1,0 мм в нем создается благоприятное распределение остаточных напряжений по сечению детали и изменяется форма и ориентация кристаллических зерен в направлении более эффективного их сопротивления пластической деформации и разрушению резко снижается чувствительность металла к поверхностным дефектам. Дробеструйный наклеп устраняет неблагоприятное влияние на усталость обезуглероженного поверхностного слоя стальных деталей. [c.237]

НЫХ значений (HR 62—64) б) обеспечение высокого класса чистоты поверхности в) покрытие поверхности качения тонким слоем пластичного металла, например, оловом. Как показали исследования, повышение класса чистоты и покрытие тонким слоем пластичного металла обеспечивают увеличение площади фактического контакта и более равномерное распределение напряжений по поверхности трения увеличение твердости приводит к уменьшению глубины и интенсивности пластической деформации. Все это значительно сокращает процесс приработки и заметно увеличивает продолжительность периода нормального износа. [c.387]

Пластические и упругие деформации в зоне резания проявляются как по касательной, так и по нормали к поверхности контактного ролика. В результате деформаций ленты в направлении нормальной составляющей силы резания в зоне резания происходит нивелирование абразивной поверхности и более равномерная нагрузка на зерна. Глубина резания каждым зерном будет более стабильной, в результате чего происходит более равномерная пластическая деформация поверхностного слоя детали и более равномерное распределение тепла. Все это способствует образованию однородного поверхностного слоя, снижению величины остаточных напряжений и температуры в зоне резания. [c.85]

Анализ результатов расчета показывает, что при остывании заготовки в ее поверхностных слоях развиваются напряжения растяжения, направленные вдоль кромки листа и достигающие предела текучести материала. В более глубоких слоях создаются напряжения сжатия. Зона растягивающих напряжений по мере остывания заготовки увеличивается, а величина сжимающих — уменьшается, при одновременном расширении области их распространения. Глубина залегания временных напряжений и пластических деформаций достаточно велика. Растягивающие напряжения Ог возрастают до предела текучести почти сразу после прохода плазменной дуги и сохраняют свое значение вплоть до остывания заготовки. Напряжения Ох и ау значительно меньше, чем вг, а распределение их зависит от толщины плиты. Распределение же напряжений Ог имеет [c.66]

В процессе шлифования обрабатываемая поверхность подвергается локальному нагреву до температур, близких к критическим, так как изделие интенсивно охлаждается холодной эмульсией и происходит процесс вторичной закалки тонкого поверхностного слоя. Однако колебания интенсивности давления шлифовального круга и неоднородность структуры металла по периметру желоба ведет к неравномерному распределению как тепловых воздействий, так и эффектов, обусловленных явлениями пластической деформации. На фотографиях микроструктуры эти факторы выявляются в виде сильно разрыхленного и неравномерно распределенного по периметру желоба белого слоя, залегающего на глубине до 3—15 мк. Под этим слоем обычно располагается слой металла со структурой, близкой к основному металлу, но с несколько укрупненными карбидами. Слои, расположенные на некоторой глубине, нагреваются до температур, более низких, чем поверхностные, причем температура не превышает критической, а скорость охлаждения значительно [c.496]

Рентгеноструктурным анализом было установлено неоднородное и незакономерное распределение искажений II и III рода на поверхности стали и по глубине, что объясняется многократностью протекания пластической деформации. Автор оговаривает при этом приближенность рентгеновских исследований. [c.124]

При относительном перемещении деталей происходит разрушение контакта одного сочетания микровыступов в данных точках, после чего в контакт вступают случайно совпадающие другие микровыступы, испытывающие также сложное напряженно-деформированное состояние под действием нормально приложенной нафузки и движущихся сил, затрачиваемых на преодоление сил трения. Распределение этих сил по микроконтактам также случайно и неравномерно. Напряжения в контакте микровыступов соизмеримы с пределом текучести материала. Деформации на некоторой глубине материала упругие (деталь в целом при нормальном режиме трения пластически не деформируется). [c.143]

По-видимому, максимальную величину деформации е кр и глубину слоя / р, при которых пластическое течение локализуется только в приповерхностных слоях кристалла, можно с определенным приближением принять за некоторые критические величины, относительно которых распределение дислокаций в поперечном сечении кристалла можно разбить на три основных случая 1) е < бн < бкр - деформация в основном развивается вблизи торцов образца и распространяется на небольшую глубину [c.32]

Величина наклепа является суммарным результатом пластических тяикродеформаций, вызванных тепловым и силовым воздействием в зоне резания. Неоднородность распределения остаточных деформаций по глубине образца приводит к появлению остаточных тангенциальных напряжений. По данным рис. 84, глубина наклепа совпадает с зоной растягивающих напряжений. Это означает, что остаточные микродеформации служат первопричиной появления остаточных напряжений. Нижележащая зона остаточных сжимающих напряжений уравновешивает растягивающие напряжения и, хотя она не содержит наклепанных участков, должна испытывать влияние наклепа, создавшего напряженное состояние, определяющее, в частности, микроэлектро-химическую гетерогенность. Величина сдвига электродного потенциала может быть связана с величиной остаточных тангенциальных напряжений по-разному в зависимости от характера сложно-напряженного состояния объемов металла в приповерхностном слое, так как шаровая часть тензора напряжений, обусловливающая изменение потенциала, может иметь различные значения при одинаковой величине тангенциального напряжения. Поэтому характеристики наклепа в локальных объемах могут быть более определяющими факторами для электродного потенциала, чем отдельные составляющие макронапряжений. Данные рис. 86 подтверждают зависимость между электродным потенциалом и степенью наклепа для различных режимов резания. [c.192]

Формирование технологических макронапряжений. Макронеоднородность пластической деформации по глубине поверхностного слоя и местный мгновенный и неравномерный нагрев зоны деформации являются основными факторами, определяющими величину и знак остаточных макронапряжений, возникающих в процессе механической обработки. Величина, знак и характер распределения макронапряжений по глубине поверхностного слоя есть результат наложения макронапряжений, созданных пластической деформацией, увеличения от нагрева объема поверхностного слоя и диффузионных превращений. Плотность пластически деформированного металла поверхностного слоя меньше исходного, неде-формированного. Это различие и приводит к образованию в поверхностном слое сжимающих макронапряжений. Следовательно, технологические факторы, определяющие глубину наклепанного слоя, должны оказывать влияние и на формирование макронапряжений. [c.126]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

В зависимости от физико-химических свойств и исходной структуры материала деталей, режимов резания, геометрии режущего инструмента на разной глубине поверхностного слоя возникают различные фазовые превращения и изменение физикомеханических свойств поверхностного слоя, что приводит к возникновению в поверхностном слое значительных по величине остаточных напряжений различного знака. На величину и распределение остаточных напряжений наибольшее влияние оказывают скорость резания, нодача и величина переднего угла режущего инструмента. При уве.яичении подачи возрастает толщина снимаемого слоя, увеличивается степень пластической деформации поверхностного слоя, возрастают силы трения и количество тепла, выделяющегося в зоне резания, а следовательно, растут величина и глубина распространения остаточных напряжений. [c.386]

При определении коэффициента внешнего трения необходимо исходить из напряженного состояния в зонах фактического касания. В общем случае вследствие распределения вершин микронеровностей по высоте микроиеров-ности в зависимости от глубины внедрения могут деформировать материал поверхности менее жесткого тела упруго, упругоиластнчески или пластически. Границы между каждым из Ердов деформирования определяют, решая соответствующие контактные задачи теорий упругости и пластичности. Однако в ряде случаев (например, при трении резин, а также металлов при небольших контурных давлениях) в зонах касания возникают упругие деформации. Как показывает анализ, при внедрениях, соответствующих пластическим деформациям, в зонах касания поверхностей с наиболее распространенными Б инженерной практике параметрами шероховатостей основные силовые взаимодействия приходятся ia микронеровности, деформирующие материал поверхностного слоя менее жесткого тела пластически. Поэтому в настоящее время принято оценивать взаимодействие твердых тел при упругих и пластических деформациях в зонах касания. Теория взаимодействия твердых тел ири упругопластических деформациях пока ещё не разработана. [c.192]

В параграфе 5 главы I было показано, что важной характеристикой кинетических диаграмм усталостного разрушения является пороговый коэффициент интенсивности напряжений. С практической точки зрения эта величина имеет большое значение, так как определяет по существу предел выносливости образца или детали с трещиной определенного размера. Как и предел выносливости гладких образцов, пороговый коэффициент интенсивности напряжений, который представляется в виде размаха или максимального значения за цикл [kKth, зависит от коэффициента асимметрии цикла нагружения, окружающей среды, частоты нагружения, температуры и т. п. В некоторых случаях эта характеристика зависит и от толщины образцов 146, 3061. При всех одинаковых условиях пороговый коэс х зициент интенсивности напряжений является постоянной величиной для данного материала при глубине трещины больше определенного размера 158, 233, 246, 258, 263, 280, 315, 336]. Этот размер для каждого материала свой, и чем ниже предел выносливости гладкого образца, тем больше этот критический размер. Для применяемых в практике материалов критическая глубина трещины может быть весьма различной — от 0,05 до 1 мм 1232]. Если глубина трещины ниже критического размера, то значение порогового размаха коэффициента интенсивности напряжений снижается. Причину этого следует видеть в том, что для оценки напряженного состояния материала с трещиной и без нее применяют принципиально различные критерии. При использовании асимптотического распределения напряжений в вершине трещины (критерий — коэффициент интенсивности напрял<ений), длина которой стремится к нулю, коэффициент интенсивности напряжений, определяемый по формуле К — = УаУа, также стремится к нулю. Однако это не значит, что условия продвижения такой малой трещины отсутствуют. Известно, что прочность материала в частности определяется такими характеристиками, как ао,2, Од. В подходах, где пренебрегали трещинами, например в работе [142], интенсивность накопления усталостного повреждения связывается с размахом пластической деформации. [c.88]

Исследовали образцы из отожженной меди, подвергнутой фрикционному упрочнению при нагрузке 10 МПа. На рис. 14, а приведены результаты исследования изменения р по глубине меди отожженной (кривая 1) и фрикционно упрочненной (кривая 2) кривая 3 дает представление об идентичном для обоих образцов распределения 3 в слое толщиной до 500 мкм. В тонком поверхностном слое р = 28-10" рад, что значительно превышает значение р при деформировании меди в области равномерного удлинения при растяжении. Эти данные свидетельствуют о том, что по структурному состоянию материал приповерхностного слоя находится на второй пластически-деструкционной стадии, т. е. его формоизменение при деформировании сопровождается деформацией деструкционного характера, связанной с интенсивным развитием микроскопических повреждений. [c.24]

Инструментальные стали поставляются в отожженном состоянии горячекатаные, кованые и холоднотянутые в форме круглых или квадратных прутков или штанг, а также в виде полос. Диаметр прутков (или сторона квадрата) колеблется от 6 до 180 мм, а длина — от 2,5 до 0,75 м. Размеры поперечного сечения полосовой горячекатаной и кованой стали колеблются от 3 X 20 до 75 X 250 мм, а длина от 0,6 до 2,8 м. Для изготовления инструментов малого диаметра применяют холоднотянутую сталь. Эта сталь может поставляться шлифованной (серебрянка) без обезуглероженного слоя. Глубина обезуглерожен-ного слоя горячекатаной и кованой быстрорежущей стали диаметром от 5 до 100 мм колеблется от 0,4 до 1,3 мм на сторону. На режущие свойства инструмента бoльшqe влияние оказывает карбидная неоднородность, т. е. неравномерное распределение карбидов по сечению. Карбидная неоднородность устраняется путем пластической деформации. Чем меньше степень пластической деформации, тем больше карбидная неоднородность. Поэтому у прутков диаметром менее 20—25 мм из-за многократной прокатки их до данного размера карбидная неоднородность наблюдается редко. Прутки этого диаметра можно непосредственно разрезать на заготовки инструмента. Инструменты из быстрорежущей стали диаметром более 50 мм следует изготовлять из поковок. Для заготовок диаметром менее 60—70 мм применяется однократная осадка I и вытяжка. Для заготовок диаметром более 60—70 мм применяется двукратная обработка, т. е. дважды повторяется процесс осадки и вытяжки. Инструменты диаметром более 100—110 мм следует изготовлять сборными. [c.189]

Поверхностный — слаботравящийся слой, распределенный по периметру кольца весьма неравномерно, с глубиной залегания от 1,0 до 10 мк. Этот слой сильно разрыхлен, имеет большие разрывы и отслаивание. В местах разрыва иногда обнажается основная структура металла. Природа белых слоев и их строение весьма разнообразны. В сталях типа ШХ15 они появляются в результате явлений вторичной закалки и пластической деформации, структура их аустенитно-мартенситная, но она весьма дисперсна, с сильно искаженной решеткой. В некоторых случаях путем подбора травителя и условий электрополирования удается обнаружить в структуре белого слоя дисперсные карбиды. [c.494]

Если поверхностный слой доведен до 11-го класса шероховатости методо.м микрохонинга, а режимы чернового и чистового шлифования те же, что и в предыдущем случае, то и распределение слоев остается таким же, как и при предыдущих методах обработки, но характер этих слоев меняется (рис. 352). Слаботравящийся слой распределен равномерно по периметру желоба кольца, он значительно плотнее и поверхность его ровнее, без вмятин и разрывов. При этом он прочно скреплен с нижележащим слоем. Дефекты структуры под ним почти отсутствуют. Глубина залегания не превышает 2—3 мк. Ниже находится слой со структурой вторичного отпуска, постепенно переходящей в структуру основного металла. Возникновение поверхностных слоев, отличающихся по структуре от основного металла, можно объяснить влиянием как тепловых факторов, так п пластической деформации. [c.496]

Анализируя микроструктуру ПС необходимо обратить внимание на то, что сдвиги в зернах, (особенно в зернах феррита) непосредственно прилегающих к обработанной поверхности, ориентированы в одном направлении - по вектору скорости резания и образуют характерную текстуру, несмотря на различную ориентацию 1фисталлографических плоскостей в зернах. Это указывает на то, что при больших степенях и скоростях деформации, х актерных для обработки резанием, пластические деформации и разрушение металла не обязательно должно проходить по плоскостям наибольших касательных напряжений в зернах. Характерная кривая распределения микротвердости по глубине упрочненного слоя представлена на рис.4.12. [c.134]

Иной подход к описанию эволюции микроструктуры поверхностных слоев трения меди дан в работе [4]. На основании тщательного электронно-оптического исследования установлены следующие закономерности. В наиболее глубоких слоях зоны деформации наблюдается картина, аналогичная описанной выше. При этом плотность дислокаций, равномерно распределенных в объеме зерен (зона С), увеличивается до р = 7 -10 см - (по сравнению с р = 4 -10 см для исходной меди). На глубине 15—25 мкм от поверхности плотность дислокаций возрастает до р = 1,5 -г- ЫО см " и распределение их становится неравномерным, появляются клубки и скопления дислокаций. На глубине 5—10 мкм от поверхности дислокационные скопления выстраиваются в стенки, формируя характерную для пластическо й дефор- [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...