Сплав ХН35ВТЮ

При наборе самолетом Ту-134 высоты возникла неисправность в работе двигателя, приведшая к его вынужденной посадке. Анализ технического состояния двигателя показал, что его неисправность связана с разрушением семи лопаток X ступени КВД. Разрушение лопаток, также как и в предыдущем случае, изготовленных из жаропрочного сплава ХН35ВТЮ (ЭИ-437Б), имело усталостный характер. Трещины распространились на разную глубину, что характеризовала разная часть сечения лопаток, занятая усталостным изломом. Из числа указанных лопаток у одной излом был существенно окислен, что отличало ее излом от излома проанализированной выше предыдущей лопатки и остальных разрушенных лопаток. Наличие окисления указывало на длительный период работы лопатки с развивавшейся в ней усталостной трещиной, а следовательно, на первоначальное разрушение именно этой лонатки — более окисленный из- [c.608]

Длительная прочность четырех сплавов типа 15—35 отечественного производства, в зависимости от температуры, показана на рис. 68. Максимальные пределы длительной прочности за 1000 ч и 10 ООО ч показывает сплав ХН35ВТЮ, имеющий повышенное содержание титана и до 1,4% А1. В структуре сплава фиксируется максимальное количество интерметаллидной фазы. [c.160]

Железохромоникелевые сплавы используются чаще всего как лопаточный или крепежный материал. Из сплава ХН35ВТ изготовляют также поковки дисков газовых турбин, а сплав ХН35ВТР может служить жаропрочным листовым материалом. Сплав ХН35ВТЮ используется для высокотемпературных пружин. Максимальная рабочая температура сплавов данного типа 725—750° С, в условиях релаксации напряжений (пружины и крепеж) — 680—700° С. [c.160]

Сплавы на железоникелевой основе применяют для изготовления деталей паровых и газовых турбин. Так, например, для изготовления турбинных лопаток и дисков, колец соплового аппарата и других деталей, работающих при 500—750 °С, применяют сплав ХН35ВТЮ. Наилучшие жаропрочные свойства сплав получает после первой закалки от 1150—1180°С на воздухе, второй закалки от 1050 °С на воздухе и старении при 830 °С 8 ч. [c.310]

Чем сложней химический состав, тем Уже температурный интервал ковки. Так, например, у стали 20 температурный интервал ковкь 1280— 700 °С, т. е. составляет 580°, а у сплава ХН35ВТЮ — 1170—900 С, т. е. только 270°. Слитки в зависимости. от химического состава в ряде случаев имеют более узкий или более широкий температурный интервал ковки, чем заготовки. Однако возможность перегрева металла с литой структурой исключена, а с деформированной вполне реальна. При ковке на молоте температурный интервал деформирования уже, потеря тепла в инструмент и окружающую среду меньч ше, чем на прессе, благодаря менее продолжительному контакту. [c.217]

При резании жаропрочного сплава ХН35ВТЮ резцами из стали Р9К5 на скорости 4 м/ми,н характер износа для различных степеней разрежения воздуха одинаков и проявляется в развитии равномерной (по длине режущей кромки) фаски износа по задней грани и увеличении износа вершины резца. Интенсивности изнашивания различных участков при переходе к вакууму увеличиваются /у до [c.66]

За критерий затупления сверл при обработке сталей 45, 40Х, 12Х18Н10Т, жаропрочного сплава ХН35ВТЮ была принята потеря режущих свойств инструментом, проявляющаяся в возникновении при резании характерного скрипа. Сравнение технологических свойств СОЖ при сверлении серого чугуна СЧ 21—40 проводили по величине износа после обработки постоянного числа отверстик (600), либо по числу обработанных отверстий при допустимом износе инструмента по уголку, равному 0,6 мм. При обработке титанового сплава ВТБ за допустимый износ сверл по уголку принималась величина, (равная 0,45 мм. [c.94]

При обработке жаропрочного сплава ХН35ВТЮ резцами из быстрорежущей стали P67vl5K5 установлены практически равные технологические свойства всех СОЖ во всем исследованном диапазоне изменения режима резания. Отличительной особенностью полученных при этом этом результатов было относительно небольшое увеличение стойкости резцов по сравнению с резанием всухую (1,4— 1,8 раза). Резцы не теряли режущих свойств при больших значениях износа по задней поверхности (превышающих 1,2—1,5 мм). При этом износ по задней поверхности развивался в виде равномерной фаски с достаточно ярко выраженным абразивным характером. [c.121]

При обработке жаропрочного сплава ХН35ВТЮ на скоростях резания 15—20 м/мин превышение величины износа по уголку или задней грани 0,4 мм приводит к возникновению сильных вибраций. Износ по задним граням при работе с большинством СОЖ развивается относительно равномерно, а затупление может происходить как по уголку, так и по задней грани. [c.125]

Выше обращено внимание на то, что при точении нержавеющей стали и жаропрочного сплава, и особенно при дисковом фрезеровании, разница в технологических свойствах СОЖ нивелируется. Так, если при отрезке и сверлении с различными СОЖ нередко коэффициенты изменения стойкости /Ст=10 и более, то при фрезеровании чаще всего /Ст З, хотя на форсированных режимах резания при фрезеровании Кт увеличивается до 4—5. Это вызвано ослаблением адгезионных явлений на рабочих режимах резания в условиях свободного доступа СОЖ и усилением роли абразивного изнашивания. В условиях абразивного изнашивания относительное влияние СОЖ на стойкость уменьшается (см. например, результаты стойкостных испытаний при сверлении и резьбонарезания серого чугуна). Относительное подавление адгезионных явлений при фрезеровании может быть подтверждено достаточно ярко выраженным абразивным характером износа инструментов, а при резании нержавеющей стали и жаропрочного сплава также сохранением их работоспособности до высоких значений износа (1 мм). Аналогично при точении сплава ХН35ВТЮ низкая шероховатость обработанной поверхности и работоспособность резцов сохранялись до величин износа, превышающих 1,5 мм. Кроме того, при точении эффективность водных СОЖ может быть связана с их более высокими охлаждающими свойствами, обеспечивающими увеличение предельного износа, при котором сохраняются режущие свойства инструментов. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...