Определение стали после термической обработк

Для серого и ковкого чугунов, а также цветных металлов и сплавов после первого технологического перехода и для стали после термической обработки при расчете припуска слагаемое к из формулы исключают. В конкретных случаях те или иные слагаемые, входящие в расчетные формулы для определения припусков на обработку, также исключаю Так, исключают те погрешности, которые не могут быть устранены при выполняемом переходе например, при развертывании плавающей разверткой и протягивании отверстий смещение и увод оси не устраняются. Следовательно, минимальный припуск в этом случае [c.176]

Рассмотрим другие способы. Способ" ускорения определения сопротивления усталости сталей и сплавов с дисперсионным упрочнением на больших ресурсах и при высоких температурах (жаропрочные и другие материалы) заключается в том, что с целью сокращения длительности цикла испытаний на усталость испытаниям подвергают материал в состоянии, соответствующем его состоянию после термической обработки и после дополнительного старения при рабочей температуре в течение времени до начала разупрочнения материала, происходящего вследствие коагуляции упрочняющей фазы. [c.118]

Уровень твердости стали, определенный после соответствующего числа циклов температурного нагружения соответствующей интенсивности, может являться критерием для оценки ее работоспособности. Указанная зависимость Я " т.), в частности, может быть использована при выборе марки стали по назначению и определении оптимальных режимов термической обработки штампов для горячего деформирования. [c.149]

Качество режущего инструмента в основном зависит от химического состава и структуры стали, качества термической обработки, твёрдости после соответствующей термообработки, качества заточки и ряда других факторов и определяется по ГОСТ 3379-46 Методика определения режущих свойств быстрорежущей стали . [c.284]

Прокаливаемость — технологическое свойство стали, от которого зависят объем упрочняемого при термической обработке металла, его форма и размеры после термической обработки из-за деформации и коробления. Удовлетворение требований машиностроителей по этому показателю на практике осуществляется металлургами главным образом путем отсортировки металлопроката, выдержавшего соответствующие испытания по согласованным нормативам. Как правило, контролируют промежуточную заготовку, хотя важнее определять прокаливаемость уже конечного продукта. В действующей НТД нормы по прокаливае-мости устанавливают в определенном диапазоне. Сужение диапазона норм прокаливаемости, хотя и допускается ГОСТами, но встречает естественные возражения поставщиков при оформлении заказов, так как уменьшается выход годного. Наиболее целесообразно включать в оценку не только уровень прокаливаемости, но и ее воспроизводимость в различных партиях через параметр q (см. выше) и учитывать его в цене на металл. Разработка и внедрение мероприятий по стабилизации прокаливаемости стали с помощью ЭВМ дают возможность точно определять эту характеристику, исходя из химического состава жидкой стали и условий ее реального передела. В сочетании с непрерывным способом разливки стали в этом случае может быть гарантирована однородность химического состава металла всей партии, что позволит значительно уменьшить разброс величины прокаливаемости. [c.417]

Кроме того, стали должны обладать определенными магнитными свойствами после термической обработки. Структура и твердость магнитных сталей после прокатки и охлаждения на воздухе приведены в табл. 25. [c.868]

К инструментальным сталям относятся многочисленные и разнообразные по составу и условиям обработки стали, которые приобретают после термической обработки определенные структуру и свойства, необходимые для обработки материалов давлением (штамповые стали), резанием (режущие стали) и для выполнения измерений (стали для измерительных инструментов). [c.1185]

Структурные составляющие стали, как указывалось выше, имеют различный удельный объем. Поэтому, если перед закалкой деталь имела структуру перлита, а после термообработки структуру отпущенного мартенсита, то объем такой детали после закалки будет несколько больше деталь потребуется дополнительно подвергать шлифовке. Предварительно задавать определенные допуски при механической обработке с учетом изменения объема детали при термообработке весьма затруднительно. Чтобы получить после термической обработки такие же размеры детали, какие она имела после механической обработки, желательно иметь исходную [c.1060]

Гладкие валы изготовляют из калиброванной стали 3-го, За и 4-го классов точности по определенному маршруту 1) отрезка заготовки по длине на отрезных автоматах или на токарных отрезных станках в зависимости от заданной программы 2) предварительное шлифование заготовки на бесцентрово-шлифовальном станке со сквозной подачей 3) фрезерование закрытых шпоночных пазов на шпоночно-фрезерных или горизонтально-фрезерных станках 4) сверление поперечных отверстий, если они предусмотрены конструкцией 5) термическая или химико-термическая обработка (если предусмотрена) 6) чистовое шлифование после термической обработки на бесцентрово-шлифовальных станках. [c.317]

Дефектный поверхностный слой образуется при получении заготовок и при механической обработке заготовок из стали. Глубина дефектного слоя после механической обработки чугунов и цветных металлов, а также после термической обработки, при определении припуска не учитьшается в случае применения расчетных методик. При расчетах припуска можно установить более полно и влияние термической обработки. В этом преимущества расчетного метода перед табличным. В частности на переходах, предшествующих термической обработке, следует обеспечить такую точность заготовки, чтобы переходы механической обработки после термической обработки позволяли получить стабильный термообработанный поверхностный слой. [c.28]

Для повышения качества стали подвергают термической обработке закалке, отпуску, отжигу и нормализации. Чтобы закалить сталь, ее нагревают до определенной температуры, некоторое время выдерживают при этой температуре, а затем быстро охлаждают в воде или масле. После закалки твердость и прочность металла возрастают, износостойкость трущихся поверхностей увеличивается, но пластичность и вязкость понижаются. Закалку каждого сорта стали производят при определенной температуре, ио не нил<е 800 °С. Сталь, содержащая меньше 0,25 % углерода, закалке не поддается. [c.28]

Рабочие детали штампов (пуансоны, матрицы, прижимные кольца и пр.) изготовляют из сталей, удовлетворяющих определенным требованиям, к числу которых относятся высокая прочность, вязкость и износоустойчивость, способность существенно повышать твердость после термической обработки, высокая прокаливаемость. Указанным требованиям удовлетворяют инструментальные углеродистые и легированные стали. [c.276]

Действительное зерно характерно для стали после определенной термической обработки и определяется его фактическим размером. Величина действительного зерна зависит от способа выплавки стали, методов термической и механической обработки и главным образом от температуры последнего нагрева. [c.91]

Дисперсионно-твердеющие жаропрочные стали и сплавы требуют проведения сварки в строго определенных условиях нагрева и охлаждения, они склонны к образованию трещин как при сварке, так и термической обработке. Сварку проводят после закалки материала на твердый раствор. [c.228]

Сталь, обладающая плохой свариваемостью. К этой группе относится сталь, пластические свойства которой после определения свариваемости резко перешли нижний предел, требуемый стандартом, и не восстанавливаются после соответствующей термической обработки. [c.293]

Возможность ускоренной оценки влияния технологических факторов доказана при исследовании влияния режима термической обработки и вида чистового шлифования на характеристики рассеяния предела выносливости стали ЗОХГСА (работа проводилась совместно с Киевским политехническим институтом). Испытаниям на усталость при изгибе с вращением подвергались образцы из стали ЗОХГСА после закалки с высоким (630°С), средним (510°С) и низким (190°С) отпуском, шлифованные обычными наждачными и алмазными кругами до одинаковой степени чистоты поверхности (8-й класс). Определение характеристик рассеяния пределов выносливости, осуществленное по двум методам — экстраполяции кривых усталости и возрастающей нагрузки, показало, что среднее значение предела выносливости повышается при снижении температуры отпуска приблизительно в соотношении 1 1,3 1,6. При этом среднее квадратическое отклонение также увеличивается, а рассеяние, характеризуемое коэффициентом вариации, остается практически неизменным. Замена обычных кругов алмазными в случае шлифования до одинаковой степени чистоты, поверхности не отразилась существенно на указанных характеристиках при всех трех режимах термообработки. Достигнутая экономия времени (1,3-10 циклов при возрастающей нагрузке, вместо 4,7-10 при постоянной амплитуде напряжений) и образцов (90 шт. вместо 500 шт.) свидетельствует [c.188]

Титан вводят в сталь для устранения склонности к межкристаллитной коррозии. Титан, являясь сильным карбидообразующим элементом, соединяется с углеродом, находящимся в стали, образуя карбиды типа Ti и тем самым предупреждая образование карбидов хрома по границам зерен. Таким образом, хромоникель-титанистая сталь после соответствующей термической обработки и определенного состава не приобретает склонности к межкристаллитной коррозии при нагреве в интервале опасных температур (550-850° С). [c.545]

Кроме того, технология термоупрочнения проката в большинстве случаев предусматривает ускоренное охлаж дение только в течение определенного времени (прерван ное охлаждение), по окончании которого температура по верхностных слоев проката повышается за счет тепла виу тренних слоев Поэтому через некоторое время после того, как охлаждение прервано, температуры центра и поверх ности выравниваются и происходит самоотпуск стали При такой технологии термоупрочнения дополнительный отпуск стали не требуется, а проведенная термическая обработка [c.126]

В табл 15 приведен химический состав и гарантируемые механические свойства наиболее широко распространенных улучшаемых машиностроительных сталей Приведенные механические свойства нормированы как контрольные после указанной термической обработки для заготовок с размером сечения 25 мм (круг или квадрат) Для каждой стали свойства будут зависеть от температуры отпуска, режим обработки выбирается по справочным данным в соответствии с заданными требованиями для определенной детали [c.169]

При исследовании и контроле сталей часто определяют величину не действительного, а наследственного зерна, г. е. величину зерна аустенита после нагрева при определенных условиях (температуре, времени выдержки и скорости охлаждения), указанных в соответствующих стандартах. Наследственное зерно характеризует чувствительность стали к росту зерна при нагреве для термической обработки и оказывает значительное влияние на многие свойства стали, в частности на ее сопротивление разрушению. [c.43]

Для определения склонности к МКК испытанию подвергаются либо сварные образцы, либо, чаще, образцы после специальной термической обработки, провоцирующей возникновение МКК (провокация или сенсибилизация). Режим провокации зависит от структурного класса стали и для стандартных методов испытаний и стандартных сталей указан в ГОСТ 6032—84. Для новых не-стандартизированных сталей метод контроля МКК выбирается с учетом среды, для которой предназначена сталь. [c.53]

Смит [12, 141 изучил влияние ширины прорези на раскрытие трещины. Образцы из автоматной низкоуглеродистой стали были подвергнуты термической обработке после нанесения прорези и наведения усталостной трещины. Эксперименты по определению [c.148]

Однако отпускная хрупкость может в значительной степени развиваться в процессе термической обработки, поскольку скорость охлаждения крупногабаритных массивных деталей после окончательного отпуска с целью предупреждения развития термических напряжений ограничивают в соответствии с технологическими инструкциями весьма малым значением. Для того чтобы в результате охрупчивания при медленном охлаждении критическая температура хрупкости не превысила установленное техническими условиями значение, концентрации фосфора и никеля в стали должны быть ограничены определенными соотношениями. [c.202]

Определенная сложность возникает при термической обработке матриц для разделительных операций, особенно, когда они изготовлены из сталей повыщенной прокаливаемости. При закалке этих матриц образуются трещины между крепежными отверстиями и краями детали. Для предохранения от образования трещин отверстия заполняют глиной и асбестом. Более эффективным средством является ступенчатое охлаждение. При этом матрицу нагревают под закалку на 20—30° С выше нормальной температуры, опускают в воду одной стороной до потемнения крепежных отверстий, а затем другой стороной после этого матрицу полностью охлаждают в воде до температуры 150—180° С и переносят в масло. При таком способе места, где может появиться 171 [c.171]

При холодном гнутье труб на малые радиусы гиба со стороны сжатых и растянутых волокон металла получается значительный наклеп, повышающий пределы текучести и прочности, не приводя, однако, к заметному понижению пластичности. В металле возни- кают остаточные внутренние напряжения, которые в процессе эксплуатации при определенных условиях (переменные тепловые и механические напряжения) могут привести к образованию трещин. Поэтому в зависимости от назначения трубопровода, марки стали и пластических деформаций после гнутья в ряде случаев производят термическую обработку труб. Термическая обработка производится в электрических (типа ПН-15Б), или камерных печах, а также в печах с выкатным пазом, на газовом, мазутном топливе или при помощи индукционного нагрева. [c.84]

Сталь перед сваркой подвергают термической обработке на высокую прочность (нормализация или закалка с высоким отпуском). После сварки предусматривается отпуск для снятия напряжений и выравнивания механических свойств в различных участках соединений. К сварным соединениям предъявляется требование равнопрочности с основным металлом в сочетании с определенными значениями ударной вязкости, пластичности и ряда специальных свойств, характеризующих работоспособность соединений в соответствующих условиях (например, критическая температура хрупкости и сопротивление хрупкому разрушению в условиях ударных или статических нагрузок при низких температурах пределы длительной прочности и ползучести сопротивление локальному разрушению при повышенных температурах и сложном напряженном состоянии и т. д.). [c.42]

Сталь перед сваркой подвергают термической обработке (нормализация, закалка с отпуском). После сварки отпуск исключен из-за крупных габаритов конструкций. По характеру эксплуатационной нагрузки (например, многократный удар при нормальных или отрицательных температурах) решающим является требование высокого сопротивления сварных конструкций хрупкому разрушению. В ряде случаев жестких требований к равнопрочности сварных соединений основному металлу в условиях статического нагружения не предъявляется. Однако для определенных конструкций требование равнопрочности обязательно. [c.44]

Решаюшее влияние на хладноломкость ферритных сталей оказывают иримеси внедрения — углерод и азот. На рис. 24 показано влияние суммарного содержания этих элементов на температуру перехода стали Х17 в хрупкое состояние, определенную испытаниями на ударную вязкость на образцах типа Шарпи. Сталь прошла термическую обработку, имитирующую влияние сварочного цикла — нагрев при 1100° С в течение 10 мин и охлаждение в воде. После указанной термической обработки величина зерна в стали составляла 0,3—0,8 мм. Для того чтобы температура перехода стали Х17 после воздействия термического цикла сварки находилась ниже нуля градусов, что необходимо д.пя падежной службы, содержание углерода и азота в сумме пе должно превышать 0,01—0,015 /о. Увеличение содержашгя ( +N) до 0,02% н более приводит к повышению переходной температуры до 100° С и выше. [c.33]

Две планировки термического цеха, оборудованного печами с выдвижными подами и предназначенного для отжига прутковой стали, показаны на фиг. 85 и 86. На фиг. 85 дана планировка с движением металла поперек пролетов цеха [110]. Отжигательные печи / располагаются в ряд и обслуживаются трансбордерами 2. Металл прибывает из прокатного цеха на железнодорожных платформах в крайний / пролет, где разгружается мостовым краном и сортируется по маркам стали, профилю и виду термической обработки. После сортировки и пакетировки в скобы прутки мостовым краном грузятся на выдвижные поды, стоящие в тупиках 3 этого же пролета. Затем трансбордером 2 под с прутками доставляется к любой свободной печи 1. После термической обработки под выдвигается из печи и садка охлаждается на воздухе (на участках 4). Охлажденная садка трансбордером передается в отделочный пролет VI. Здесь прутки разгружаются мостовым краном и здесь же проводится первичный контроль твердости на столах 5. Рабочее место для контроля твер дости включает четыре стола, наждачный станок и пресс Бринеля Первый стол служит для приемки прутков, второй стол, расположен ный рядом, имеет наждачный станок для зачистки площадки для кон троля твердости и два других, рядом расположенных стола использу ются для определения твердости и измерения диаметра отпечатка Пройдя операцию измерения твердости, прутки через правильные се мивалковые машины 6 и геликоидальные правильные машины 7 пере лаются под мостовой кран следующего VII пролета. Крупный сорт правится на эксцентриковом прессе 8. После правки проводится над-резка прутков для исследования излома на отрезных станках 9 и излом прутков на специальных столах 10 с наковальнями. После этого прутки перекладываются на столы 11 для разбраковки. Прутки с поверхностными пороками направляются на зачистку стационарным и качающимся наждаками 13. Зачищенные и осмотренные прутки поступают на экспедиторские столы 12 для маркировки и упаковки. Здесь же сталь проходит конечный плавочный контроль, получает назначение и отправляется на платформах по железной дороге на заводской склад готовой продукции. [c.151]

Для определения этим методом степени наводороживания используют плоские образцы высокопрочных сталей (например, 30ХГСН2А), которые после термической обработки (закалка в масле с низким отпуском) шлифуют до размера 100X8X2 мм. Растягивающие напряжения, не превышающие предела текучести, создают [c.47]

Влияние среды на II этап развития трещин при К01р-розни под напряжением в сильной степени зависит от характера первоначальной трещины. Указанные выше закономерности влияния среды на развитие трещины наблюдаются только в случае межкристаллитной первоначальной трещины, образование которой не сопровождается пластической деформацией. Для определения влияния среды на развитие трещины при наличии пластической деформации в середине рабочей части плоских образцов стали ВКС-1 до термической обработки специальным индентором, изготовленным из инструментальной стали, на приборе Роквелла наносили концентратор длиной 1+0,15 мм. После термической обработки (закалка с низким отпуском) образцы закрепляли в специальной установке для получен ия поверхностных трещин при циклическом консольном изгибе. Трещина при этом развивается по телу зерна, а у ее вершины наблюдается пластическая дефот)мащ1я стали. [c.111]

Для определения этим методом степени наводорожи-валия используют плоские образцы высокопрочных сталей ЗОХГСНА, ЭИ643 и другие, которые после термической обработки (закалка в масле с низким отпуском) шлифуют на плоскошлифовальном станке до размера 100X8X2 мм. Растягивающие напряжения, не превышающие предела текучести, создают изгибом образцов в специальном приспособлении (см. рис. 9). Изгиб образцов в приспособлении производится с помощью винта с резьбой М6Х1,0. Использование лимба, разделенного на 10 частей, позволяет создавать стрелу прогиба с точностью 0,05 мм. Данная методика нагружения дает возможность создавать растягивающие напряжения с точностью 3%. [c.187]

С целью определения влияния состава электролита кадмирования на наводороживание в работе [159] использовали круглые образцы высокопрочных сталей ЗОХГСНА и ЭИ642 сУ-образным надрезом. Окончательную механическую обработку образцов производили после термической обработки. Радиус надреза 0,1 мм. Прочность составляла, МН/м (кгс/мм ) [c.209]

Х2НМФ (ДИ-32) в литом состоянии обеспечиваются, в частности, при содержании углерода 0,44—0,46 %. В этом случае механические свойства литой стали, определенные на образцах, вырезанных из штампов сечением 500X500 мм (отливка в металлической кокиль, гравюра оформлена керамическими стержнями), после термической обработки на твердость 44 НРСэ достаточно высокие ао.2 =1550 МПа, б==8 %, КСи = 29 Дж/см . [c.100]

В.П. Рабинович [269] испытывал диски из стали ЭИ415, изготовленные из поковок, свободных от металлургических дефектов и имеющих шлаковые включения с эквивалентной площадью до 100 мм , сильно раскованные в плоскости диска и расположенные в центральной, наиболее напряженной его зоне. Указанные дефекты не оказали влияния на прочность дисков из стали ЭИ415 после термической обработки, обеспечившей предел текучести <Год = 750 МПа. Следует отметить, что для определения возможности допуска в экспуатацию дисков с дефектами необходимо знать не только характер и размер дефекта, но и его ориентацию, а также Склонность материала к хрупким разрушениям и учитывать геометрические размеры диска и степень его напряженности. В крупных дисках и особенно в роторах раскованные в плоскость диска дефекты могут вызвать хрупкие разрушения. Наиболее же опасны дефекты в гибких роторах, особенно при резких остановках установки. [c.444]

В больщинстве случаев конструкционные углеродистые и низколегированные марки стали обладают как в литом, так и в деформированном состояниях достаточно больщой технологической пластичностью в широком интервале температур. Окончание ковки многих из них может производиться в двухфазном состоянии, пластичность стали в котором также бывает до определенного предела (вполне конкретного для каждой марки стали) достаточной. В связи с этим установление оптимального температурного интервала деформирования таких марок стали представляет большой интерес с точки зрения его влияния на качество, структуру, механические и служебные свойства готового изделия после полного цикла его обработки (нагрев— деформирование — термическая обработка, включая режимы остывания). [c.26]

Коэффициенты запаса прочности /Ст = 2 /Сдл = 2 /Спл=1,5 для температур, могущих считаться умеренными для принятого металла, следует принимать во внимание только коэффициент /(т- Все коэффициенты относятся к основному металлу. Для сварных швов или тех зон отливки, в которых выполнялись большие заварки, указанные коэффициенты должны корректироваться в зависимости от типа сварного шва (см. выше). При разнородных сварных соединениях (например, сталь 15Х1М1ФЛ со сталью 25Л) необходимо при определении прочности сварного соединения исходить из прочности менее прочного металла (т. е. в приведенном примере — из прочности стали 25Л), полученной после совместной термической обработки детали после сварки например, наружного корпуса цилиндра среднего давления и аналогичных отливок. Для сварных соединений как однородных, так и разнородных металлов, и при разных типах швов нужно определять такие исходные величины, как предел длительной прочности сварного соединения. При этом надо использовать только полномерные образцы. [c.426]

Контролируемая прокатка — разновидность термомеха нической обработки, она представляет собой обработку металла давлением, регламентируемую определенной температурой окончания прокатки ( 800—850 °С) и заданной степенью обжатия (15—20%) в последних пропусках Контролируемая прокатка позволяет получить опти мальное сочетание прочности и вязкости при использова НИИ сталей с карбонитридным упрочнением Карбонитриды тормозят процессы возврата и рекристаллизации после про катки, что обеспечивает получение мелкого зерна стали, хорошо развитой субзеренной структуры и дисперсионного упрочнения Применение контролируемой прокатки исклю чает последующую термическую обработку [c.149]

Сг - N1 — Мо - V сталей [87]. Скорость охлаждения таких швов после технологического <послесварочного) отпуска для снятия напряжений ограничивают, как правило, 10-25 С/ч с тем, чтобы термические напряжения из-за температурного градиента между поверхностными и центральными зонами сечения сварных конструкций не превышали допустимых значений. При этом в металле шва может развиваться отпускная хрупкость, что значительно ослабляет благоприятный эффект термической обработки для снятия напряжений. Проблема осложняется тем, что если в основном металле концентрации кремния и марганца могут быть значительно снижены путем использования специальных металлургических приемов при выплавке стали (подбор шихты, углеродное раскисление в вакууме), то в низколегированных сварных швах содержание марганца, вводимого специально в сварочную проволоку, и кремния, вводимого при раскислении шва, не мржет быть ниже определенных уровней, обусловленных необходимостью обеспечения оптимального содержания продуктов окислительно-восстановительных процессов в сварочной ванне. [c.47]

СКЗ-4.30.1/7-Б2 СКЗ-6.30.1/9-Б2, отпускные печи моделей СКЗ-4.30.1/7-Б2 СК3 6.30.1/7-Б2, бак и закалочные печи модели БКМ-6.25-БЗ баки для замочки модели БКВ-6.10-Б4, машины моечного типа МКП-6.20-БЗ) или на специальном оборудовании, изготовляемом самими предприятиями. Среди специального оборудования для термообработки инструментов применяются автоматические линии термообработки и очистки концевого инструмента, на которых выполняется целый комплекс операций. Например, на линии модели ТХА15 для закалки, отпуска, очистки сверл, зенкеров, разверток из быстрорежущей стали предусмотрены следующие операции нагрев лапок, охлаждение лапок, первый подогрев рабочей части, второй подогрев рабочей части, окончательный нагрев, предварительное охлаждение, окончательное охлаждение, первый отпуск, охлаждение, второй отпуск, охлаждение, выварка, травление, промывка в холодной воде, нейтрализация, пассивирование. Внедрение автоматических линий термической обработки на специализированных заводах позволяет повысить производительность труда и качество термообработки (режимы работы линии на каждую партию инструментов устанавливаются по контрольным шлифам, в линии предусмотрен жесткий временной контроль операций и т. д.). Для снижения кривизны концевых инструментов в процессе термообработки иногда осуществляют его правку между вращающимися валиками на специальных установках. Правка при этом происходит за счет повышения пластичности быстрорежущих сталей в зоне температур мартенситного превращения (- 270 °С). По этому принципу работает установка модели ВИ23 для правки сверл в составе автоматической линии модели ТХА45 на Сестрорецком инструментальном заводе им. Воскова. Введение правки в состав операций автоматической линии устраняет необходимость править инструменты после термообработки, обеспечивает достаточную прямолинейность заготовок инструментов, для последующей обработки на автоматизированном оборудовании. В частности, при заточке сверл на современных заточных автоматах одним из основных требований к заготовке является ее малая кривизна, так как при определенной величине последней заготовки сверл не подаются в зажимные цанги автоматов. Применение агрегата для правки заготовок сверл во время их термообработки позволяет решить эту проблему. [c.353]

В дальнейшем с применением экспериментально-расчетного метода определения содержания МЛЭ в металле и ускоренного безобразцового метода определения его механических свойств по показателям твердости [24] в НПО ЦНИИТмаш была выполнена большая работа по исследованию влияния микролегирования ванадием, титаном, цирконием, церием и бором на структуру и механические свойства стали типа 10ГН2М после двух видов ее термической обработки. Установлено, что наиболее благоприятное влияние на эту сталь оказывает церий. Определен диапазон его оптимального содержания в металле. В последнее время церий используют при изготовлении стали. Некоторые результаты этого исследования приведены на рис. 68 и 69. Без применения металла ПС такая работа была бы невыполнима по точности и объему. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...