139 цилиндрических относительное

Возможные перемещения центров ротора и цилиндра в радиальном направлении были п оказаны на фиг. 17 и 22. Совмещая эти графики, получаем относительные перемещения, определяющие те зазоры и перекрыши, с которыми турбина будет фактически работать (фиг. 26). Графики составлены применительно к трем цилиндрам, рассмотренным в главе 8. Первый из них рассмотрен вместе с длинным гибким ротором, данные о котором использовались при построении фиг. 17. Расточка вкладышей здесь простая цилиндрическая, относительный зазор Ф=0,00267, всплывание очень велико. Возможные относительные смещения очень велики и составляют в зоне подшипников 0,6 и 0,63 мм, а в середине цилиндра — до 0,88 мм. Радиальные зазоры должны быть не меньше этих величин. [c.94]

Расточка вкладыша цилиндрическая, относительный зазор ф=0,0019 вкладыш шабрится по оправке. Масло подается с правой стороны, т. е. по схеме на фиг. 38, в, в кольцевую выточку верхней половины из нее оно подается в маслораздаточную канавку у разъема слева. Вкладыш устанавливается на реверсивной турбине при заднем ходе условия смазки будут такие [c.163]

Аккумуляторы сферического (шарового) типа отличаются от цилиндрических относительной компактностью и малым весом последнее обусловлено особенностями сферической формы (поверхность сосуда сферической формы будет меньше при том же объеме, чем поверхность сосуда иной формы), а также тем, что в стенках сосуда этой формы, находящегося под давлением жидкости, создаются напряжения в 2 раза меньшие, чем в стенках цилиндра того же диаметра. Распространенный размер диаметра сферы аккумулятора 150—300 мм. [c.114]

Фрикционные механизмы, показанные на рис. 7.3, имеют в качестве звеньев круглые цилиндрические колеса 1 и 2, являющиеся центроидами в относительном движении звеньев. Эти механизмы фрикционных колес воспроизводят передачу движения с постоянным передаточным отношением. Мгновенным центром вращения в относительном движении будет точка касания колес 1 w 2. Механизм, показанный на рис, 7.3, а, будет механизмом с внешним касанием колес, у которого угловые скорости (о и Wj звеньев I и 2 имеют разные знаки. Механизм, показанный на рис. 7.3, б, будет механизмом с внутренним касанием колес, у которого угловые скорости (Oj и звеньев 1 п 2 имеют одинаковые знаки. [c.141]

Например, при изучении процесса прядения и скручивания нити в прядильной машине в качестве системы отсчета можно выбрать пространство, неподвижное относительно стенок лаборатории. Таким образом, будут индивидуализированы скорость частицы и другие рассматриваемые векторы и тензоры. Для проведения определенных вычислений может оказаться удобным выбрать некую координатную систему, скажем декартову. Вследствие цилиндрической симметрии нити можно вместо этого выбрать цилиндрическую систему координат или из-за некоторых других причин можно выбрать какую-либо другую систему координат, но каждый такой выбор будет влиять только на компоненты векторов и тензоров, а не на сами векторы и тензоры. [c.37]

Ортогональный реометр Максвелла [И, 12] состоит из двух плоских параллельных пластин, вращающихся в их плоскостях с одинаковой угловой скоростью Q относительно двух параллельных, но не совпадающих осей. Пусть h — расстояние между пластинами, а а — расстояние между осями вращения. Будем использовать две различные системы координат. Одна из них — декартова система с осью z, ортогональной обеим пластинам, имеющим аппликаты z = О и 2 = /i абсцисса и ординаты осей вращения суть X = О, у = а/2. Другая система — цилиндрическая, ось z которой совпадает с осью z декартовой системы, а плоскость [c.203]

Для любой детали должно быть минимальным,но достаточным количество необходимых размеров, по которым можно определить величины всех элементов детали. На рис. 17 размеры D и I являются геометрическими размерами формы, определяющими цилиндрический элемент детали, размер А — относительный, определяющий положение этого элемента относительно вертикальной плоскости симметрии детали.Для каждого элемента неплоских деталей, очевидно, необходимо задать три относительных размера. Однако симметрия и другие особенности детали позволяют сократить количество относительных размеров. На рис. 17 второй относительный размер (по вертикали) не [c.22]

Не нужен и третий относительный размер, если деталь имеет вторую вертикальную плоскость симметрии (перпендикулярно к первой). Таким образом, для рассматриваемого цилиндрического элемента детали может потребоваться только один относительный размер Л. При простановке размеров деталей, представляющих сочетание геометрических тел, надо всегда учитывать минимальное количество размеров, определяющих каждое простое геометрическое тело (рис. 18), и не допускать на чертеже лишних размеров. Для цилиндра необходимо два линейных размера для конуса (усеченного) — три, из них один угловой он может быть задан конусностью (отношение разности диаметров оснований к высоте) для сферы — один (при необходимости с пояснительной надписью) для тора (кольца) — два размера. [c.23]

Чертежи пружин, работающих на скручивание. На рис. 160 показана цилиндрическая винтовая пружина кручения. На диаграмме ее механической характеристики показана зависимость между закручивающим моментом М и относительным углом поворота ф торцов пружины. [c.218]

Для любой детали должно быть минимальным, но достаточным количество размеров, по которым можно определить величины всех элементов детали. На рис. 18 размеры d и / являются геометрическими размерами формы, определяющими цилиндрический элемент детали, размер а — относительный, определяющий положение этого [c.22]

Сказанное относительно цилиндрической резьбы в основном относится также и к изображению на чертежах конической резьбы. Рис. 291, г и д иллюстрирует особенности выполнения чертежей конической резьбы. На рис. 291, г изображена деталь с наружной, а на рис. 291,Э-с внутренней конической резьбой. Из этих примеров видно, что на видах, полученных проецированием на плоскость, перпендикулярную оси стержня с резьбой, необходимо изображать две окружности основной сплошной линией и тонкой сплошной линией дугу, приблизительно равную /4 окружности, разомкнутой в любом месте. Сплошную тонкую линию при изображении резьбы наносят также на расстоянии 0,8 мм от сплошной основной линии контура. [c.155]

Предложенная зависимость рекомендуется для неподвижной насадки для 7V = 2,56-f-41. Однако даже для Л/<3,5 совпадение результатов расчета по формуле (2.24) и эксперимента невелико. Это объясняется тем, что при малых относительных размерах цилиндрического канала N шаровые элементы могут образовывать правильные укладки. При выводе формулы [c.48]

Проведенные эксперименты показали, что целые шаровые элементы, засыпанные беспорядочно в цилиндрическую полость с относительным диаметром более 3,5, сохраняют свою подвижность при сравнительно малом изменении средней величины объемной пористости. Наиболее опасной зоной, где возможно зависание или заклинивание шаровых элементов, является диапазон значений iV= l,8-f-3,05. В тех же случаях, когда свобода перемещения в этом диапазоне не нарушалась, объемная пористость в канале при перегрузке не сохранялась неизменной, а изменялась в ту или иную сторону от значения т, полученного при первоначальной укладке. [c.50]

Эксперименты показали, что в верхней части макета в цилиндрической обечайке с относительным диаметром DJd= >, на [c.89]

В канальном варианте с Л =1,5, равноценном предыдущему бесканальному по относительной потере давления, диаметр гомогенных твэлов при <7v=15 МВт/м оказывается равным - 30 мм, размер шестигранного блочка под ключ 55 мм, -а диаметр внутреннего цилиндрического канала 45 мм. [c.106]

При проецировании поверхности, например сферы или цилиндрической поверхности вращения (рис. 37), проецирующие лучи будут касаться поверхности по некоторой линии, которую и называют контурной линией. Как видно из рис. 37, в общем случае контурная линия поверхности относительно горизонтальной плоскости проекций П отличается от контурной линии относительно фронтальной плоскости проекций П". Из этого же рис. 37 видно, что контурные линии совпадают с образующими поверхности. [c.43]

Относительно горизонтальной плоскости проекций П все точки заданной конической поверхности видимы. У" цилиндрической поверхности будут видимы только точки/ расположенные выше контурных образующих bud. Следовательно, относительно горизонтальной плоскости проекций вся линия пересечения будет невидимой. [c.76]

Определение видимости. Относительно горизонтальной плоскости проекций вопрос о видимости линии пересечения отпадает, так как ее горизонтальная проекция совпадает с горизонтальной проекцией цилиндрической поверхности (одна окружность). [c.82]

Для того чтобы невидимые относительно фронтальной плоскости проекций внутренние цилиндрические отверстия 2 к 3 стали видимыми, необходимо мысленно рассечь предмет фронталь-126 [c.126]

Примечание. Точки отмечаем на передней части предмета, учитывая его симметричность относительно фронтальной плоскости, проходящей через ось цилиндрических поверхностей предмета. Сечение будет симметрично относительно линии [c.136]

В байонетном соединении (рис. 173) одна деталь имеет цилиндрические выступы (штифты) на наружной поверхности (обычно два), а другая — прорези, по числу выступов первой детали. При соединении деталей выступы входят в прорези. Детали поворачиваются одна относительно другой и тем о пе-чивается их соединение. В ряде случаев при этом осуществляется и прижатие одной детали к другой (рис. 173, в, г). [c.188]

Для определения относительного положения точек F, К, S, Т, взятых на поверхности детали, при данных проекциях Kv, fv,Sn, Тн этих точек необходимо установить, что точка К расположена на поверхности усеченного конуса с диаметрами оснований d и di, а точка F — на горизонталь ном конусе. Точка 5 расположена на верхнем основании конуса, а точка Т — на нижней образующей цилиндрической поверхности диаметра d , [c.119]

Штифты. Штифты представляют собой стальные обработанные цилиндрические, конические или фасонные стержни круглого сечения, предназначенные для точной установки соединяемых деталей в определенном положении относительно друг друга. [c.189]

При прямом выдавливании (рис. 3.36, а) металл вытекает в отверстие, расположенное в донной части матрицы 2, в направлении, совпадающем с направлением движения пуансона 1 относительно матрицы. Так можно получать детали типа стержней с утолщениями (болты, тарельчатые клапаны и т. п.). При этом зазор между пуансоном и цилиндрической частью матрицы, в которой размещается исходная заготовка, должен быть небольшой, чтобы металл не вытекал в зазор. [c.98]

Форму срезаемого слоя материала рассмотрим на примере обтачивания цилиндрической поверхности па токарном станке. На рис. 6.4 показаны два последовательных положения резца относительно заготовки за время [c.257]

При нарезании цилиндрических колес с прямыми зубьями (рис. 6.84, б) ось червячной фрезы устанавливают относительно плоскости, перпендикулярной к оси заготовки, под углом X, равным углу подъема витков червячной фрезы со. [c.354]

Пусть звенья i и / образуют цилиндрическую пару (рис. 3.12). Положение звена / относительно звена i определяется двумя параметрами — угловым (pji и линейным Sji. На основании выражения [c.106]

Цилиндрические концевые участки. Способы осевого фиксирования на цилиндрическом конце вала при относительно длинном отверстии (/ , /г/Х),8) показаны на рис. 12.6, а- е. На рис. 12.6, а деталь фиксируют установочным винтом /, застопоренным пружинным кольцом 2. Применяются установочные винты с коническим и цилиндрическим концом (см. табл. 19.36). Форма отверстий и глубина засверловки приведены в табл. 19.35. [c.201]

При относительно коротком отверстии (/( . /i/<0,8) детали, устанавливаемые на гладкий или шлицевой цилиндрический конец вала, поджимают круглой шлицевой гайкой / к торцу заплечика вала (рис. 12.7, а). Гайка от самопроизвольного отвинчивания стопорится многолапчатой шайбой 2. Размеры гаек и шайб приведены в табл. 19.4, 19.5. Для выхода резьбонарезного инструмента на валу предусматривают канавки, размеры (мм) которых приведены в табл. 12.6, Основное применение имеют канавки по типу I. Канавки по типу // применяют при малой усталостной прочности вала. На валу выполняют также канавку под язычок стопорной шайбы (см. табл. 19.6). [c.203]

Простейшим механизмом зубчатых передач является трех-звеннын механизм. На рис. 7.9 и 7.10 показаны механизмы круглых цилиндрических колес, у которых радиусы / и г., являются радиусами центроид в относительном движении звеньев 1 п 2, и точка Р является мгновенным центром вращения в относительном движении, Если в механизмах фрикционных передач центроиды представляют собой гладкие круглые цилиндрические колеса, то в механизмах зубчатых передач колеса для передачи движения снабжаются зубьями, профили которых представляют собой взанмоогибаемые кривые. Как это видно из рис. 7.9 и 7,10, для возможности передачи движения часть профиля зуба выполняется за пределами центроид радиусов н г , а часть — внутри этих центроид. Окружности радиусов и в теории механизмов зубчатых передач называются начальны.ми окружностями. Профили зубьев подбираются из условия, чтобы нормаль в их точке касания всегда проходила через постоянную точку Р — мгновенный центр вращения в относительном движении колес 1 а 2. [c.145]

При Л/= 2,74-3,0 также получается два различных вида укладки с пятью шарами в ряду 5X5 и с чередованием одного шара в ряду 5X1X5. При дальнейшем увеличении относительного диаметра цилиндрического канала до 3,5 в его сечении могут размешаться уже шесть и более шаровых элементов, но случаи резкого нарушения структуры укладки уже не наблюдаются. [c.49]

В 1963—1964 гг. в МО ЦКТИ автором настоящей работы совместно с В. К. Ламба на IV рабочем участке воздушной петли были проведены эксперименты по определению локального коэффициента теплоотдачи в шаровой укладке с объемной пористостью т = 0,40. Для увеличения точности был сконструирован и изготовлен шаровой калориметр диаметром 90 мм из стали 1Х18Н9Т с внутренней цилиндрической полостью, в которой размещался электронагреватель. Укладка шаровых элементов для получения средней объемной пористости 0,40 была выполнена путем комбинации шарового электрокалориметра, шести малых шаровых долек, точки касания которых с исследуемым шаром располагались в плоскости, перпендикулярной оси канала, и четырех больших шаровых долек (по две дольки по оси канала до шара и две после), причем точки касания первых двух расположены в плоскости, повернутой на 90° относительно плоскости, в которой находятся две последних [c.82]

Раскатка на оправке — операция одновременного увеличения наружного и внутреннего диаметров кольцевой заготовки за счет уменьшения толш,ины ее стенок (рис. 3.15, е). Заготовка 5 опирается внутренней поверхностью на цилиндрическую оправку 6, устанавливаемую концами на подставках 7, и деформируется между оправкой и узким длинным бойком 4. После каждого нажатия заготовку поворачивают относительно оправки. [c.72]

Заготовки, имеющие цилиндрические части, закрепляют в трех-или четырехкулач1совых патронах, которые крепят на столе станка. При сверлении отверстий в цилиндрических заготовках их устанавливают на призме и закрепляют струбциной (рис. 6.41, в). Для сверления нескольких точно расположенных отверстий в заготовках, обрабатываемых большими партиями, широко используют специальные приспособления — кондукторы (рис. 6.41, г). Они имеют направляющие втулки 2, обеспечивающие определенное положение режущего инструмер1тя относительно обрабатываемой заготовки /, закрепляемой в кондукторе. Необходимость в разметке при исполь- [c.315]

Рассмотрим пространственный кривошипно-нолзупный механизм (рис. 3.15). Задача о положениях звеньев механизма в общем случае включает определение шести неизвестных параметров относительного движения звеньев в цилиндрической паре — S21 и фаь в поступательной паре — 5,ю, в сферической паре — трех углов пово- [c.108]

При этом производные линейных координат представляют собой соответствующие линейные скорости и ускорения (относительные). Что касается производных угловых координат, необходимо иметь з виду следующее. Еслн кинематическая пара, которой связаны звенья i и /, допускает одно угловое перемещение (вращательная или цилиндрическая пара), то первая производная этого углового параметра по времени представляет собой ooiветствуюп1ую угловую скорость, а вторая производная — угловое ускорение, Еслн же кинематическая па])а допускает несколько пезавпсимых угловых перемещений (сферическая пара), то для определения угловых скоростей н ускорений звеньев можно использовать матричные формулы. Матрица угловой скорости соФ звена j относительно звена г в проекциях на оси координат системы Sj может быть получена следующим образом [c.110]

Конические концевые участки. Посадку дегали на конический конец вала производя с обяза I елыи.1м нагружением осевой силой, например с помощью болта / через торцовую шайбу 2 (рис. 12.8,(/). Стопорная шайба 3 фиксирует болт относительно шайбы, а цилиндрический штифт 4 фиксирует шайбу относи1сльно вала. [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...