Легирующие Влияние на мартенситное превращени

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение [c.357]

Рассмотрим влияние легирующих элементов на мартенситное превращение. [c.168]

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение и количество остаточного аустенита [c.341]

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение. Легирующие элементы не оказывают заметного влияния на кинетику мартенситного превращения, но существенно изменяют положение мартенситных точек и Л1 . Влияние легирующих элемен- [c.310]

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение. Введение большинства легирующих элементов в сталь вызывает сильное понижение мартенситной точки (рис. 202) и увеличение количества остаточного аустенита в закаленной стали (рис. 203). Исключение составляют Со и А1, повышающие мартенситную точку. [c.270]

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение имеет большое практическое значение. Снижение точки показывает, что можно получить значительное переохлаждение аустенита (повысить устойчивость аустенита против распада) путем введения легирующих элементов, в связи с чем величина критической скорости закалки может быть уменьшена. Поэтому для получения в легированных сталях мартенситной структуры необходимость в резком охлаждении отпадает. Для закалки легированных сталей можно применять более медленно охлаждающие среды, например масло. В некоторых высоколегированных сталях структуру мартенсита можно получить даже после охлаждения на воздухе. [c.213]

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение имеет большое практическое значение. Снижение точки показывает, что можно значительно переохладить аустенит путем введения легирующих элементов, в связи с чем [критическая скорость закалки стали может быть уменьшена. Поэтому для получения в легированных сталях мартенситной структуры необходимость в рез- [c.163]

И снижение температуры мартенситного превращения (точки Мн) в результате присадки аустенитообразующих элементов (Ni, Мп, N, С и частично Сг) приводит к образованию сталей переходного класса с аустенито-мартенситной структурой и соответствующему изменению свойств. Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у -> и должно находиться в достаточно узких пределах. [c.140]

Рис. 377. Влияние легирующих элементов на температуру начала мартенситного превращения в титане

Мартенситное превращение одинаково для различных сталей. Однако легирующие элементы изменяют интервал температур аустенитно-мартенситного превращения, а это приводит к изменению количества остаточного аустенита (рис. 11.17). Почти все легирующие элементы снижают мартенситную точку Л4 и увеличивают количество остаточного аустенита. С увеличением содержания С усиливается влияние легирующих элементов на положение точки М . При обычном содержании С зависимость температуры мартенситной точки и количества остаточного аустенита от количества легирующих элементов почти линейная. Легирующие элементы, снижающие точку М , снижают и зону [c.168]

Отпуск в значительной степени изменяет структуру и свойства стали, особенно в том случае, когда превращение аустенита при закалке происходит в мартенситной области. Эти изменения существенно зависят от содержания углерода в стали и легирующих элементов, которые оказывают большое влияние на дисперсность структуры и поведение остаточного аустенита, а также и от режима отпуска, т. е. температуры и его продолжительности. [c.82]

На температурные характеристики мартенситного превращения сильное влияние оказывает содержание не только никеля, но и других легирующих элементов, а также примесей, особенно газов, в первую очередь кислорода. [c.300]

Легирующие элементы не изменяют природы мартенситного превращения, но они влияют на положения прямых начала и конца мартенситного превращения. Большинство легирующих элементов снижает температуру начала мартенситного превращения. Особенно эффективно действует марганец. Алюминий и кобальт представляют исключения они повышают температуру М . Кремний почти не влияет на нее. В том же направлении, что и Мн, под влиянием легирующих элементов смещается температура конца мартенситного превращения — М . [c.163]

На рис. 146 показано влияние легирующих элементов на мар-тенситные кривые, по которым определены температуры начала (Ms или М ) и конца мартенситного превращения Mf или М ) для систем, составы которых приведены на рис. 147 [669]. [c.262]

А) Не влияет на температурный интервал мартенситного превращения, например. Si. Влияние же больщинства легирующих элементов проявляется весьма отчетливо. [c.83]

Ряд легирующих элементов (Мп, N1, Сг и др.) способствуют снижению температуры начала мартенситного превращения ниже 0° С И при комнатной температуре можно получить структуру переохлажденного аустенита. Скорость охлаждения (или степень переохлаждения), оказывая влияние на скорость протекания мартенситного превращения, не влияет на температуру начала и конца этого превращения. [c.156]

Легирующие элементы оказывают влияние на превращения, протекающие в стали в твердом состоянии перлитное (при нагреве или охлаждении), мартенситное (при охлаждении), а также превращения при отпуске. [c.212]

Фиг, 99. Влияние легирующих элементов на положение точки начала мартенситного превращения Л ,, в сталях с содержанием углерода 0,9—1,0%. [c.213]

Механические свойства хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса п-ри низких температурах зависят от химического состава стали и стабильности аустенита, определяемой положением точки мартенситного превращения. Эффективность действия ряда элементов на понижение температуры мартенситного превращения увеличивается в следующем порядке 51, Мп, Сг, N1, С, N. При рассмотрении влияния легирующих элементов на превращение аустенита в мартенсит необходимо учитывать только количество хрома и углерода, находящихся в твердом растворе, а не в карбидах. Стали с более стабильным аустенитом имеют и более высокие запасы ударной вязкости. В связи с этим аустенитные хромоникелевые стали типа 18-8 нашли широкое применение в криогенной технике. [c.190]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенситного превращения, а оказывают влияние только на положение точек Мн и Мк, увеличивая или уменьшая при этом количество остаточного аустенита. Некоторые легирующие элементы повышают мартенситные точки (алюминий, кобальт), другие не влияют (кремний), но большинство снижает мартенситные точки (рис. 89). [c.125]

Рис. 89. Влияние легирующих элементов на температуру мартенситного превращения

Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у М и должно находиться в достаточно узких пределах, что вытекает из диаграмм зависимости прочностных свойств от легирования и термической обработки (рис. 135 136). Аустенито-мартенситные стали, химический состав которых приведен в табл. 95 и 96, получили практическое применение. Больше всего используются хромоникелевые стали типа 17-7 с неустойчивым аустенитом с присадками алюминия или титана (17-7РН, 17-7 W и РН15-7Мо, Х15Н90, Х17Н7Ю и др.) [213—223, 639, 702). [c.246]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенсит-ного превращения, которая, по-видимому, похол<а во всех сталях. Их влияние сказывается здесь исключительно на положении температурного интервала мартенситного превращения, а это в свою очередь отражается и на количестве остаточного аустенита, которое фиксируется в закаленной стали. Некоторые элементы повышают мартенситную точку и уменьшают количество остаточного аустенита (алюминий, кобальт), другие не влияют на нее (кремний), но большинство снижает мартенситную точку и увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 285). Из диаграммы видно, что 5% Мп снижает мартенситную точку до 0°С, следовательно, ири таком (или большем) содержании этого легирующего элемента охлаждением можно зафиксировать аустенитное состояние. [c.357]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Легирующие элементы не влияют на кинетику мартенситного превращения, которая остаётся одинаковой для всякой стали, но изменяют температуру аустенитомартенситного превращения, что приводит к изменению количества остаточного аустенита, фиксируемого закалкой. Влияние различных легирующих элементов в стали (с содержанием 0,76 —l,0 /Q С) на положение мар- [c.341]

Легирующие элементы оказывают влияние на электронную и дислокационную структуру металла. Замещая атомы в рещетке основы, они создают барьеры ближнего действия на пути движущихся дислокаций. От легирования зависят характер и величина межатомного взаимодействия в сплаве, что влияет на подвижность дислокаций. Так, при легировании может увеличиваться плотность дислокаций, вызванная изменением энергии дефектов упаковки (см. 1.5.3), меняется время релаксации вакансий и, как следствие, их избыточная концентрация. Значения констант диффузии и упругости, условия протекания фазовых превращений и в конечном итоге прочность твердого раствора, безусловно, связаны с легированием. Часто легирование сопровождается повьппением сопротивления твердого раствора пластической деформации, поскольку при его образовании более вероятным является множественное скольжение дислокаций по нескольким плоскостям вместо единичного. Так, легирование железа марганцем способствует образованию мартенситной структуры марганцевого феррита, повышению плотности дислокаций и. [c.147]

Влияние углерода и легирующих элементов на критические точки мартенситного превращения связывается как с изменением термодинамических свойств фаз, так и с изменением упруго-пластических свойств среды (Садовский, Якутович [249]). [c.269]

В ряде работ отмечается косвенное влияние легирующих элементов на механические свойства закаленной и низкоотпу-щенной стали, главным образом за счет понижения начала мартенситного превращения [319—321]. [c.338]

Изменение свойств аустенитных сплавов при легировании может быть обусловлено как влиянием легирующих элементов на свойства собственно твердого раствора — аус тенита, так и их влиянием на стабилизацию аустенита к фа зовым переходам, т е легирование может вызывать пре вращение аустенита с образованием других фаз (например, а и е фаз в сплавах железо—марганец и а фазы в сплавах железо—никель) Легированный аустенит под разделяют на стабильный и нестабильный При температуре выше начала мартенситного превраще ния Мн нестабильный аустенит способен к фазовому прев ращению— образованию мартенсита в результате прило жения внешней нагрузки (деформации), т е деформация нестабильного аустенита вызывает мартенситное превраще ние, так же как и охлаждение его ниже Мн Стабильный аустенит не претерпевает фазового превращения под влия нием деформации, при этом изменяется лишь его структура В зависимости от того, какие легирующие элементы входят в состав аустенита и каково их количество, изменяется ус тойчивость аустенита к распаду при деформации, т е сте пень его нестабильности [c.50]

Состав сталей этого типа приходится строго контроли ровать для поддержания сбалансированного содержания феррито и аустенитообразующих элементов и заданной температуры мартенситного превращения Накопченный экспериментальный материал позволяет ориентировочно юценить действие различных легирующих элементов на содержание 6 феррита и положение точки Мд в сталях этого типа, что позволяет рассчитать состав стали Ниже показано влияние легирующих элементов на количество 6 феррита и положение мартенситной точки сталей переходного класса (Ф Б Пикеринг) [c.288]

Расчет Сэкв по этой формуле основан на термодинамическом анализе влияния углерода и других легирующих элементов на температуру начала мартенситного превращения и создания такой температуры подогрева, которая должна быть вьияе температуры начала мартенситного превращения. [c.182]

При обработке холодом до температуры —70° С довольно интенсивно продолжается мартенситное превращение, повышается твердость стали, но не изменяется состав твердого раствора и таким образом не изменяется теплостойкость. При этом образуется более равномерная структура стали, что в отдельных случаях оказывает благоприятное влияние на прочностную стойкость инструментов. Однако не следует забывать об отпуске после обработки холодом. Во Время отпуска закаленной быстрорежущей стали при низких температурах (150—350° С), таких же, как у эвтектоидных и доэвтекто-идных инструментальных сталей, начинается распад мартенсита, уменьшается содержание растворенного углерода (см. табл. 84), выделяются карбиды МвзС, уменьшаются искаженность кристаллической решетки мартенсита, внутренние напряжения и удельный объем, происходит снижение твердости на HR 3—6. Изменение твердости быстрорежущей стали R6, закаленной от различных температурах нагрева, в зависимости от температуры отпуска представлено на рис. 191. Для сравнения на рисунке показаны кривые отпуска ледебуритной инструментальной стали с 12% Сг (сталь марки К1) и эвтектоидной инструментальной стали S81. На первом и втором участках характер кривой быстрорежущей стали подобен характеру кривых нелегированной инструментальной стали, При дальнейшем увеличении температуры отпуска в быстрорежущих сталях в интервале температур 450—600° С при дальнейшем распаде твердого раствора уменьшение твердости сменяет значительное ее увеличение (рис. 192). Увеличение твердости данных быстрорежущих сталей тем больше, чем выше была температура нагрева при закалке или же чем больше легирующих компонентов растворилось в аустените. Этот процесс можно ясно наблюдать на кривых отпуска быстрорежущих сталей R6 (см. рис. 191) и RIO (рис. 193). Сначала вместо цементита появляются со все более увеличивающимся Содержанием легирующих компонентов карбиды Ме С (содержание углерода в мартенсите при 400°С не снижается), затем появляются собственные карбиды легирующих компонентов и сложные карбиды. [c.215]

Исследование влияния легирующих элементов на прямое и обратное мартенситные превращения и упрочнение аустенита хромоникелевых нержавеющих сталей при фазовом наклепе позволило определить составы азгстенитных нержавеющих сталей, упрочняемых за счет прямого и обратного мартенситных превращений. [c.216]

С. И. Баранчуком. Ими было установлено, что в сталях с содержанием 0,9—1,0% С большинство легирующих элементов (фиг. 178, а) снижает температуру начала мартенситного превращения Мн- Наибольшее влияние в этом направлении оказывают марганец, хром и никель, затем ванадий и молибден. Медь влияет меньше, кремний совсем не влияет, а алюминий и кобальт, наоборот, повышают мартенситную точку. Влияние легирующих элементов на снижение мартенситной точки зависит от содержания в стали углерода. Чем больше углерода, тем интенсивнее снижает хром точку Мн- [c.284]

Влияние этих легирующих элементов на точку Мк было гораздо меньще, но выражалось в той же последовательности (фиг. 179) иногда это влияние не обнаруживалось. Нижняя мартенситная точка Мк определяется гораздо труднее, чем верхняя Мн, особенно если она лежит при очень низких температурах, когда мартенситное превращение протекает с измеримой скоростью и четкость температуры Мк уменьшается. [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...