Расход воздуха компрессором и турбино

Работа дизеля на холостом ходу 244—251 Работоспособность подшипников 195 Расход воздуха компрессором и турбиной 229—233 [c.381]

В ПГТУ с закрытой схемой могут быть применены наиболее часто используемые в атомных газотурбинных установках газовые теплоносители — гелий и углекислота. Для гелия из-за малого атомного веса удельный весовой расход воды в процессе сжатия получается в несколько раз больше, а для углекислоты, наоборот, меньше, чем для азота (воздуха) или окиси углерода. Поэтому для повышения эффективности работы компрессора с впрыском воды в качестве рабочего газа в ПГТУ целесообразнее всего применять углекислый газ. Но сравнительно малая разность энтальпий смеси углекислого газа с водяным паром, получаемая в турбине, обусловливает увеличение удельного весового расхода (на 1 кВт-ч) смеси. Размеры компрессора и турбины в этом случае будут больше, чем для смеси азота или окиси углерода с водяным паром. [c.13]

На рис. 11.9 приведены расчетные зависимости потребного расхода воздуха на охлаждение всей турбины (с учетом охлаждения дисков и подшипников) от температуры газа перед турбиной для конвективно-пленочного и пленочного охлаждения при двух значениях степени повышения давления воздуха в компрессоре Яко = 20 и 40. Эти зависимости получены в результате расчетов потребного расхода воздуха на охлаждение турбин с использованием приведенной на рис. 11.8 зависимости 0 = [ (О хп) принятой температуры лопаток ((Тл.о.а = 1270 К и Г л г s = = 1070 К). [c.195]

Применительно к рассматриваемой схеме двигателя. уравнения режимов совместной работы компрессора и турбины включают уравнения расхода воздуха (газа) через первый и второй контуры двигателя, а также уравнение баланса работ (мощностей) турбокомпрессора двигателя. [c.80]

Опасность помпажа также была объяснена выше (см. пояснения к 20.2 и 20.18). Причинами попадания компрессоров в помпаж ва рабочих режимах могут быть повреждения их проточной части повреждения трактов на входе и выходе йз компрессора, связанные с существенным увеличением их сопротивления попадание в проточную часть компрессора значительных количеств воды повышение температуры газов перед турбиной. В ГТУ с промежуточным охлаждением при сжатии причиной помпажа предыдущих компрессоров (КНД) может быть также снижение степени сжатия последующих компрессоров (КВД) из-за их загрязнения, повышения температуры воздуха на входе (вследствие, например, загрязнения воздухоохладителя), а в установках со свободным валом КВД — снижения частоты вращения этого вала при ухудшении экономичности расположенных на нем компрессоров и турбин, появлении утечек воздуха и т. д. О приближении рабочей точки к границе помпажа можно судить по повышению давления на выходе из КНД, а также по показаниям специального прибора, суммирующего результаты измерений давления на выходе и перепада давления во входном патрубке компрессора (определяемого расходом воздуха через этот патрубок)., [c.186]

Ценой усложнения схемы можно значительно улучшить основные характеристик ГТУ увеличить КПД и коэффициент полезной работы снизить удельный расход газа поднять единичную мощность установки. Поэтому наряду с простыми ГТУ и рассмотренными установками с регенерацией теплоты строятся и разрабатываются установки с более сложными схемами, в которых применяются промежуточное охлаждение воздуха и промежуточный подогрев газа. При этом в ГТУ появляются дополнительные элементы охладители воздуха и камеры сгорания для промежуточного подогрева. Установка может содержать несколько компрессоров и турбин, нередко располагающихся на разных валах. [c.380]

При расчете турбины свободного турбокомпрессора исходными данными является равенство чисел оборотов колес компрессора и турбины, расходов воздуха через компрессор и двигатель, количеств выпускных газов, выходящих из двигателя и поступающих в турбину, а также равенство работы выпускных газов в турбине и работы, затрачиваемой для сжатия воздуха в компрессоре. При расчете турбины, механически связанной с коленчатым валом, в качестве предпосылок служат однозначная (жесткая) связь между числами оборотов ротора турбины и вала поршневой части и равенство расходов ее выпускных газов и турбины. [c.195]

Сопоставление мощностей и кп показывает, обеспечивает ли турбокомпрессор необходимые степень повышения давления и расход воздуха. Если мощность турбины недостаточна, то, увеличивая предварение выпуска газов (а следовательно, и располагаемую энергию газов перед турбиной) или уменьшая проходное сечение соплового аппарата и соответственно изменяя профиль рабочих лопаток, достигают баланса мощностей. При невозможности повышения мощности Л ,, до требуемой в системе свободного турбокомпрессора компенсируют недостающую мощность передачей ее с коленчатого вала на ротор турбокомпрессора или применяют-двухступенчатый наддув. В последнем случае степень повышения давления в турбокомпрессоре уменьшают до величины, при которой обеспечивается баланс мощностей турбины и компрессора. [c.218]

В соответствии с проектом два модуля котла будут работать на одну газовую турбину. Для ПГУ мощностью 635 МВт разработан проект турбины мощностью 50 МВт. Расчетная температура газов-на входе в турбину равна 870 °С. В первом цикле предусмотрена одна двухвальная турбий мощностью 530 МВт со следующими параметрами пара температура 538/538 °С, давление 16,5 МПа. Технология регулирования нагрузки заключается в поддержании постоянными высоты псевдоожиженного слоя и расхода воздуха от компрессора ГТУ при изменении отношения топливо — воздух и температуры в слое. [c.21]

В конструкцию ГТ-125-950-ПГ необходимо внести изменения, учитывающие условия ее работы в схеме ПГУ повысить расход газа через газовую турбину по сравнению с серийной (за счет увеличения расхода топлива на ПГУ по сравнению с ГТУ) и установить два боковых радиальных патрубка в турбокомпрессорном блоке для вывода воздуха после компрессора и ввода продуктов сгорания из ВПГ в газовую турбину. [c.23]

Задача 4.21. Определить эффективную мощность и удельный расход воздуха ГТУ, если располагаемый теплоперепад в турбине Ло = 230 кДж/кг, расход газа Gr=120 кг/с, расход воздуха Gg=120 кг/с, относительный эффективный кпд турбины /о.с=0,75, механический кпд установки >/J[7 =0,88 и эффективная мощность привода компрессора iV =8700 кВт. [c.158]

Равенство массового расхода воздуха, проходящего через компрессор, и газа, проходящего через турбину, с учетом отборов воздуха на охлаждение элементов ГТД и расхода топлива приближенно Gg = Gp = G. [c.325]

Среди различных вариантов схем, рассчитанных на работу турбины на смеси продуктов сгорания с водяным паром, особое место занимает схема с генерацией пара только за счет отходящего тепла [Л. 1-4]. Мощностные характеристики у этой схемы не хуже, чем у схемы с впрыском воды в газовый тракт (если количество впрыскиваемой воды не превыщает 8—20% весового расхода воздуха, подаваемого компрессором). Но с термодинамической точки зрения схема с котлом-утилизатором, генерирующим пар, подаваемый в газовый тракт, как правило, соверщеннее схемы с впрыском воды (при выборе умеренных степеней сжатия она приближается по оптимальному к. п. д. к ГТУ с развитой регенерацией), а по характеристикам переменных режимов, показателям капитальных вложений и по предельной мощности превосходит эти газотурбинные установки. [c.14]

Понижение температуры наружного воздуха приводит к увеличению весового расхода воздуха через компрессор и его степени сжатия, что обусловливает увеличение паропроизводительности парогенератора и полезной мощности газовой и паровой турбины при постоянных избытке воздуха и температуре перед газовой турбиной. [c.46]

В этих уравнениях — расход воздуха — расход продуктов сгорания /г. т и 7к УД - ьный расход тепла, затраченного на работу газовой турбины и возвращенного сжатым воздухом компрессора [первый и второй члены в фигурных скобках уравнения (8)1 а и a — коэффициенты избытка воздуха в уходящих газах и перед соответствующими газовыми турбинами L — теоретически необходимое для сжигания 1 кг топлива количество воздуха Ср и — теплоемкости газов и воздуха при постоянном давлении и средней температуре процесса — температура газа перед турбинами Гз и — температура воздуха перед компрессором и за компрессором е — степень повышения давления воздуха у — коэффициент потери давления в газовоздушном тракте ПГУ т)г. т и т) — изоэнтропные к. п. д. компрессоров и турбин Пу — коэффициент, учитывающий потери тепла с утечками газов и воздуха —показатель политропы сжатия воздуха — показатель политропы расширения газа. [c.28]

Созданная математическая модель пиковой ПГУ позволила установить предельную единичную мощность ПГУ данного тина при условии относительной неизменности ее схемы. Расчеты показали реальную возможность увеличить мощность рассматриваемой парогазовой установки при одно-вальном ее исполнении до 500 Мет. При этом объемные расходы воздуха через компрессор и парогаза через парогазовую турбину — величины того же порядка, что в компрессоре и турбине низкого давления ГТ-100-750-2. [c.142]

Воздух сжимается в 14-ступенчатом компрессоре со степенью повышения давления 4. Расход воздуха через компрессор равен 65,1 кг сек. Из компрессора воздух поступает в четыре камеры сгорания, расположенные вокруг турбокомпрессорной группы параллельно валу (рис. 5-36). Ротор компрессорной турбины соединен с ротором компрессора длинным гибким промежуточным валом, который жестко крепится к фланцам валов компрессора и турбины. Скорость вращения вала турбокомпрессорной группы равна 4400 об1мин. За четвертой ступенью компрессора установлен клапан, который может управляться вручную или двигателем. Этот клапан служит для предотвращения помпажа во время пуска установки. Рабочие лопатки компрессора П-образным хвостом насаживаются на диски и крепятся к нему заклепками. Ротор компрессора состоит из ступенчатого вала, на который насажены 15 дисков из хромомолибденовой стали. Четырнадцать дисков несут рабочие лопатки, 15-й является уравновешивающим поршнем, уменьшающим осевое усилие на ротор компрессора. Рабочие лопатки изготовлены точным литьем из аустенитной стали, содержащей 18% хрома и 8% никеля. Корпус компрессора отлит из чугуна и имеет горизонтальную плоскость разъема. Направляющие лопатки отлиты из нержавеющей стали. [c.186]

В результате поворота направляющего аппарата в сторону вращения ротора работа компрессора и его степень сжатия уменьшаются. Следовательно (полагая в области больших оборотов, что onst), снижаются температуры газа перед турбиной Гз и за турбиной [см. уравнение (2.18)], падают расход воздуха, удельная и полная тяга, удельный расход топлива также снижается, запас по помпажу возрастает. При глубоком дросселировании ТРД вследствие резкого снижения и тг % возможно относительное увеличение Суд и Г4 (по сравнению со случаем, когда напр авляющий аппарат нерегулируем). [c.31]

Потребность в низком удельном расходе топлива при полете на крейсерском режиме предопределяет выбор высокой степени повышения давления двигателя, так как с увеличением значение Суд уменьшается. Однако при выборе степени повышения давления следует учитывать возможности системы охлаждения, работающей на сжатом и подогретом в компрессоре воздухе. Увеличение и скорости полета сопровождается уменьшением хла-доресурса воздуха и как следствие этого утяжелением и усложнением конструкции компрессора и турбины газогенератора. [c.88]

Нанесем на характеристики многоступенчатого осевого компрессора кривые, соответствующие одинаковым расходам воздуха через компрессор и турбину. Это можно сделать, принимая во внимание, что у ТКВРД перепад давлений в сопловом аппарате турбины получается сверхкри-тическим. При сверхкритическом перепаде давлений в сопловом аппарате турбины расход воздуха через турбину будет зависеть только от температуры и давления газов перед турбиной. Если обозначить температуру газов перед турбиной через Тз, а давление через рз, то получим [c.137]

В, Р, 8—диаметр цилиндра, площадь и ход одного поршня п—число циклов СПГГ 1 е— мощности СПГГ по газу я эффективная 8г> ёт— расходы воздуха, газа и топлива за один рабочий цикл Ок,Ог,От—расходы воздуха, газа и топлива за единицу времени п Пп— вес и масса одной поршневой группы Р, L — сила давления газов на поршень и работа этой силы Ср , Ср —удельные теплоемкости воздуха и газа при постоянном давлении 7 — удельный вес Ар — средний перепад давлений к — показатель адиабаты —степень сжатия в двигателе т —степень повышения давления а, — коэффициенты избытка воздуха для горения и продувки 1г. т. %—индикаторный к. п. д. двигателя, механический к. п. д. СПГГ и эффективный к. п. д. установки г—к. п. д. турбины 1к> Чо— к. п. д. и объемный коэффициент наполнения компрессора д, к, б—индексы, обозначающие цилиндр двигателя, компрессора и буфера п.х.,о.х.—индексы, обозначающие прямой и обратный ход [c.6]

В этой схеме воздушный нагреватель (котел) заменен открытой камерой сгорания с дополнительным газотурбинным агрегатом, служащим для наддува воздуха в камеру сгорания. Кроме чистого воздуха, предварительно сжатого в наддувном компрессоре, в камеру сгорания подается и газ, циркулирующий в замкнутом контуре основного газотурбинного агрегата. Продукты сгорания, смешанные с циркулирующим газом, поступают б газовые турбины основного и наддувного агрегатов. Полезная мощность установки создается основным газотурбинным агрегатом. При установившемся режиме работы установки между мощностями, развиваемой турбиной и поглощаемой компрессором наддувного агрегата,, сохраняется равенство. Для поддержания постоянства уровня давлений в основном агрегате должно поддерживаться необходимое соотношение между расходами воздуха, топлива и продуктов сгорания, поступающих в турбину наддувного агрегата. [c.495]

Вентилятор двигателя 3-ступенчатый, улучшенной конструкции по сравнению с Мк 103, с увеличенным на 4,5% расходом воздуха и увеличенной степенью повышения давления при том же диаметре корпуса двигателя. Это достигнуто благодаря улучшенной конструкции рабочих и направляющих лопаток компрессора и увеличению на 6% частоты вращения ротора вентилятора и турбины низкого давления. Компрессор 8-ступенчатый, как и на двигателе Мк 103, но он имеет более высокую ступень повышения давления вследствие совершенствования проточной части. Камера сгорания — кольцевая с системой впрыска воды. Турбина компрессора и турбина вентилятора имеют по две ступени. Радиальные зазоры в турбине уменьшены для снижения лотерь. Поворотные сопла имеют измененную [c.161]

В турбокомпрессоре мощность, развиваемая турбинным колс-сом, расходуется на сжатие воздуха в компрессоре. Уравнение баланса мощности турбины и компрессора будет Ыт—Ык. Используем это уравнение для установления связей между давлением газа перед турбиной и давлением воздуха после компрессора. Выразим значения Ыг и Ык из соотношений рабочих процессов лопаточных машин при секундных расходах воздуха Ск и продуктов сгорания От [c.181]

Область ограничений по условиям прочности — это малые высоты и большие скорости полета. На малых высотах двигатель имеет большие расходы воздуха, которые возрастают с увеличением скорости полета самолета, что приводит к росту на указанных режимах полета аэродийамических и вибрационных нагрузок на лопатках компрессора и турбины, а также крутящего момента на валу двигателя. Высокое избыточное давление в воздухозаборниках и за компрессором при этих условиях полета приводит также к увеличению напряжений в корпусе двигателя и силовых оболочках входных устройств. [c.99]

Характеристикой турбокомпрессора называют график изменения степени повышения давления воздуха, к. п. д. компрессора, степени понижения давления газа и к. п. д. турбины, температуры газа перед ней и т. п. в зависимости от расхода воздуха или газа и числа оборотов ротора при совмёстной работе компрессора и турбины в составе турбокомпрессора. [c.219]

Расчетный режим компрессора выбирают так, чтобы расход воздуха на 5—15% был больше того, при котором начинается помпаж. Пропускную способность турбины принимают соответствующей режиму максимального крутящего момента двигателя. При такЪм выборе расчетного режима переход дизеля на номинальный режим связан с ухудшением к. п. д. и напорности компрессора и турбины. [c.320]

В обычных схемах ГТУ даже при многократном охлаждении при сжатии и многократном подогреве при расширении (см. рис. 7) получаются большие избытки воздуха в отходящих газах (а 3- 5, где большие величины относятся к простейшим схемам и оброчным регенеративным, а Meni inie — к сложным)- Таким образом, налицо расточительный расход воздуха, что приводит к увеличению габаритов воздушных фильтров, компрессоров и турбин. В теплосиловых установках стремятся к уменьшению тем или иным способом. [c.42]

Установка с высоконапорными парогенераторами имеет ряд преимуществ по сравнению с котельными обычного типа уменьн1ен габарит установки, снижен расход металла и др. Эти установки обеспечивают большую экономию топлива по сравнению с чисто паровыми и газотурбинными установками. Уже в насгоя цее время парогазовые установки позволяют получить к. и. д. до 0,33—0,36, что дает им возможность конкурировать с паротурбинными установками на давление 130 бар и температуру пара 565° С. Увеличив же начальную температуру газа в газотурбинных установках до 800— 900° С, применив многоступенчатое сжатие воздуха, промежуточный подвод тепла, регенерацию в газовой и паровой частях п усовер-ше 1ствование проточных каналов компрессоров и газовых турбин, можно получить к. п. д. парогазовой турбинной установки до 0,48 и вьпне. [c.324]

Существенной особенностью этого типа двигателя является также его малая чувствительность к изменению плотности воздуха. Плотность воздуха, поступающего в двигатель, заметно повышается с увеличением скорости полета, благодаря чему растет массовый расход воздуха в компрессоре. Мощность, потребляемая компрессором, изменяется пропорцонально массовому расходу однако последний возрастает одновременно и в турбине. Следовательно, мощность турбины увеличивается пропорционально мощности компрессора, т. е. баланс мощности сохраняется. [c.57]

Найти распределение относительного удельного расхода воздуха/" =РстК ст/(Роо < ) вдоль вогнутой поверхности лопатки газовой турбины, необходимое для поддержания постоянной температуры этой поверхности Т т. = 873 К,. Охлаждающий воздух поступает из компрессора во внутреннюю полость лопатки при температуре 473 К. Параметры течения воздуха на внешней границе пограничного слоя и размеры лопатки взять из задачи 16.18. [c.250]

В качестве регулируемых параметров( см. левукз половину рис.. 10.11) возьмем давление и температуру воздуха перед компрессором р1, 1, температуру газа перед турбиной 3, расход воздуха О, внутренние относительные КПД турбины т1оЛ и компрессора давление р2 в камере сгорания, степень регенерации о. [c.259]

Выберем восемь регулируемых параметров и восемь характеристик ГТУ. Регулируемые параметры (левая половина рис. 10.13) давление и температура окружающей среды (ри tl) температура газа перед турбинами = расход воздуха через ГТУ О] внутренние относительные КПД турбин т]ог и компрессора ро давление р2 в КСВД давление р в КСНД. [c.263]

Цикл газотурбинной установки. На рис. 1.61 дана принципиальная схема газотурбинной установки (ГТУ). В камеру сгорания 2 поступает сжатый воздух из компрессора I и жидкое топливо из топливного насоса 4. Полученные в камере сгорания продукты сгорания поступают в сопловой аппарат а газовой турбины 3, в котором осуществляется процесс превращения потенциальной (внутренней) энергии продуктов сгорания в кинетическую энергию потока, поступающего на лопатки в диска б турбины. Каждая соседняя пара лопаток образует криволинейный канал, в результате движения по которому энергия газового потока расходуется на вращение диска турбины. Сжигание топлива в камере сгорания может происходить как изобарно, так и изохорно однако в промышленности получили распространение главным образом газовые турбины с изобарным подводом теплоты. [c.90]

В ГПУ, выполненной по контактной схеме, определенное шличество воды (рис. 4.27, д) или 1пара (рис. 4.27, е) вводится в тракт высокого давления. Для генерации пара в ГПУ по схеме рис. 4.27, е предусмотрен котел-утилизатор 15, в котором используется часть теплоты отработавшей в турбине парогазовой смеси. Ввод воды или пара увеличивает расход рабочего тела через парогазовую турбину по сравнению с расходом воздуха через компрессор, следовательно, возрастает раббта турбины. Поскольку затраты энергии на прокачивание воды малы, мощность установки повышается намного (на 100% и более). Недостатком ГПУ контактного типа является необходимость в системе химводоочистки подаваемой в турбину воды,которая теряется с отработавшими газами. Подвод дополнительного количества рабочего тела оказывается значительным до 50-60% расхода воздуха через компрессор. [c.211]

Процесс расширения в ТРД происходит в турбине до точки г и в реактивном сопле до точки с. В турбине 4 (см. рис. 6.2) часть потенциальной энергии газов преобразуется в механическую работу на валу, передаваемую компрессору 2. Работа производится газами не только сжатыми в компрессоре, но и нагретыми в камере сгорания, поэтому удельная работа расширения 1т значительно больше удельной работы сжатия / . Так как расходы воздуха и газа отличаются мало, степень понижения давления в турбине всегда меньше, чем степень повышения давления в компрессоре, и перед реактивным соплом (точка т, см. рис. 6.3, а) избыточ- [c.259]

Однако основными параметрами, определяющими производительность газопровода и энергетические характеристики газотурбинного привода ГПА, являются давление и температура атмосферного воздуха. Изменение давления в годовом цикле эксплуатации незначительно и его влияние несущественно. В регионе Западной Сибири с резко континентальным климатом (см. табл. 1) температура наружного воздуха даже в пределах суток изменяется значительно. Изменение температуры на входе в осевой компрессор влияет на плотность воздуха и массовый расход через газовоздушный тракт турбины. Это объясняется тем, что современные ГТУ, находящиеся в эксплуатации на магистральном газопроводе, имеют постоянные проходные сечения проточной части. Известно, что изменение температуры наружного воздуха на изменении эффективной мощности ГТУ сказывается значительно больше, чем изменение температуры продуктов сгорания [12]. При температуре наружного воздуха выше расчетной (288 К для отечественных ГТУ) для обеспечения номинальной мощности необходимо увеличивать температуру продуктов сгорания если она равна паспортной, происходит уменьшение мощности, развивае- [c.10]

Из формулы (3-22) видно, что при впрыске воды в газовый тракт увеличивается мощность установки, отнесенная к расходу воздуха. Это увеличение обусловлено как ростом общего расхода через турбину, так и увеличением теплоперепада 1гт в связи с большей удельной теплоемкостью потока. Увеличение мощноети проектируемой установки при данных размерах компрессора и степени повышения давления определяется из соотношения [c.78]

Тогда при данном паросодержании (1 и данной температуре перед турбиной степень изменения давления в турбине будет линейной функцией от расхода воздуха через компрессор. Потому на рис. 3-9 может быть построено семейство прямых линий, отвечающих различным парОсодержаниям (или весовым долям пара в турбине. Пересечение этих линий с характеристикой компрессора даст рабочие точки, отвечающие различным паро-содержаниям. Поэтому вплоть до точки В, соответствующей паро-содержанию d = О, изменение мощности может осуществляться изменением расхода пара. [c.89]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...