Формулы эмпирические для сжати

Формулы эмпирические для сжатия 234 . [c.363]

Б. Первые экспериментальные исследования устойчивости сжатых стержней имели целью проверку формулы Эйлера. Для длинных (гибких) стержней она полностью подтвердилась, но для коротких (как это ясно из теоретических соображений) приводила к резкому расхождению с результатами опытов. На базе подобных опытов, нередко проводившихся довольно небрежно, были предложены различные эмпирические формулы для критических напряжений, в большей части недостаточно обоснованные. Однако по мере совершенствования техники эксперимента качество их улучшалось. [c.463]

Е/Ху можно взять порядка 1000, так как эмпирические формулы предназначались для продольно сжатых стержней, из конструкционной стали), располагались в диапазоне от 0,0002 до 0,0010. [c.511]

Для грубо ориентировочного определения податливости в тех случаях, когда известны не все размеры вала, пользуются эмпирической формулой Терских для двигателей с самовоспламенением от сжатия [c.182]

В случае неполного сжатия коэффициент расхода рт,ш будет больше, чем коэффициент расхода р для случая полного сжатия. Зависимость между этими коэффициентами выражается эмпирической формулой [c.99]

Практическое значение рассматриваемой темы для различных специальностей техникумов далеко не равноценно. В машиностроении с расчетами сжатых стержней на устойчивость приходится встречаться при проектировании металлических конструкций подъемно-транспортных машин, грузовых, нажимных и ходовых винтов, штоков поршневых машин, элементов конструкций летательных аппаратов Для учащихся немашиностроительных специальностей эта тема имеет только развивающее и почти никакого прикладного значения. Наиболее часто с расчетами на устойчивость приходится встречаться (в дальнейшем при изучении специальных предметов и в будущей практической деятельности) учащимся строительных специальностей. При этом последние ведут расчеты по СНиПам, т. е. пользуясь коэффициентами продольного изгиба, а не формулой Эйлера и эмпирическими зависимостями. [c.188]

Поэтому малые отверстия часто используются как водомеры. В случае несовершенного или неполного сжатия коэффициент расхода жидкости несколько повышается. Для учета указанного повышения коэффициента расхода применяются специальные эмпирические формулы. [c.197]

Для несовершенного сжатия можно привести, например, следующую эмпирическую формулу для коэффициента расхода отверстия (рис. 10-3) [c.383]

На практике приходится иметь дело со сжатыми стержнями, гибкость которых меньше предельной. В таких случаях формулу Эйлера использовать нельзя. Для расчета сжатых стержней, когда формула Эйлера оказывается неприменимой, приходится пользоваться эмпирическими формулами. [c.127]

Решение задачи Эйлера , лежащее в основе теории устойчивости упругих систем, в течение долгого времени не находило себе практического применения, чему в большой мере способствовали неудовлетворительно проведенные с целью проверки этого решения опыты, особенно опыты английских ученых в первой половине XIX в. Эти опыты, не подтвердившие теории Эйлера, почти совсем подорвали к ней доверие инженеров и вызвали появление ряда эмпирических, научно не обоснованных, формул для расчета сжатых стоек . [c.328]

Формулы для определения характеристик демпфирующих материалов не учитывают деформации растяжения или сжатия в демпфирующем слое. Это предположение справедливо до тех пор, пока жесткость демпфирующего слоя будет значительно меньше жесткости самой металлической балки. Кроме того, эти формулы были получены с использованием приближенного гармонического представления форм колебаний. Для консольных балок указанное предположение удовлетворительно выполняется только для высших форм колебаний. Оно неприемлемо для первой формы колебаний, поэтому для получения достоверных данных следует вводить эмпирические представления об эквивалентной длине волны колебаний. Обычно принято не рассматривать результаты, связанные с первой формой колебаний трехслойных консольных балок. [c.323]

И в том и другом случаях допускаемое напряжение определяется по эмпирическим формулам, в которые входит величина предела прочности материала при растяжении-сжатии. Например, при реверсивной симметрической нагрузке для улучшенных и нормализованных сталей [c.104]

Как будет показано ниже, подобное исследование результатов опытов на растяжение и сжатие поликристаллов позволило обнаружить соответственно сходную систему восьми значений дес юр-маций перехода. Для монокристалла значения деформаций переходов были найдены эмпирически, они определяются по следующей формуле [c.148]

В работе [118] исследовали поведение модельного болтового соединения листового армированного стекловолокнистым матом полиэфирного пластика с жесткой опорой. В ней установили, что зависимости разрушающей нагрузки, вызывающей прорыв пластика головкой болта при сжатии, срезе или изгибе, от параметра имеют такой же вид (рис. 5.84), как и зависимости от этого же параметра прочности работающих при сдвиге болтовых и заклепочных соединений ПКМ. Была предложена эмпирическая формула для расчета величины нагрузки в кН при сжатии, вызывающей прорыв головкой болта указанного пластика толщиной от 3 до 12 мм Рр 0,9 (Р, здесь d — диаметр стержня болта, мм. [c.225]

Для расчета сжатых стержней, когда формула Эйлера оказывается неприменимой, т. е. когда критические напряжения, определяемые этой формулой, оказываются выше предела пропорциональности, приходится пользоваться эмпирическими формулами, основанными на опытных данных. [c.280]

Учитывая отсутствие надежных теоретически обоснованных уравнений для расчета вязкости жидкостей и недостатки рассмотренных выше эмпирических формул, мы сочли целесообразным проверить применимость зависимостей, наиболее оправдавших себя при обобщении опытных данных о вязкости сжатых газов. Первоначально было рассмотрено уравнение И. Ф. Голубева [217] [c.187]

Для примерного определения величины <рэ пользуются либо графиками, построенными по экспериментальным данным, либо эмпирической формулой для одноступенчатого сжатия [c.319]

Рассмотрим сжатие элементов конструкции при потере устойчивости общей — изгиб оси (рис. 2 3, а) и местной — изгиб стенки (см. рис. 2.3, б). Критические напряже]И1я общей или местной потери устойчивости акр являются разрушающими напряжениями элемента конструкции. Для определения этих напряжений прн отсутствии опытных данных удобно пользоваться эмпирической формулой [c.62]

Построение кривой Я, — пй касательному модулю или приведенному модулю предполагает построение точной диаграммы сжатия требует кропотливой расчетной работы. На практике для" участка АВ кривой просто подбирают какую-либо эмпирическую формулу, [c.316]

Истомин В.А. Простые эмпирические формулы для расчета влагосодержания сжатого метана при равновесии с водными фазами (вода, лед, гидраты) при температурах Т<273,15 К / НТС Природный газ в качестве моторного топлива. Подготовка, переработка и использование газа. — М. ИРЦ Газпром, 1995. - Вып. 12. - С. 9-13. [c.227]

Уже неоднократно отмечалось, что испытания образцов часто являются чисто эталонными и не позволяют судить о действительной прочности материала в конструкции это в большой мере относится к испытанию бетонных кубиков. Прочность материала, предназначаемого для работы в конструкции типа колонны, правильнее испытывать на призматическом образце. На рис. 4.127 показаны графики, соответствующие испытаниям призм с различным отношением ЫЬ, изготовленных из разных бетонов. Как видно, результаты для разных бетонов получаются неодинаковыми. Существует ряд эмпирических формул, устанавливающих связь между призменной и кубиковой прочностью бетона при сжатии. В частности, можно указать формулу Графа [c.367]

В 1983 г. в статье Л. Н. Зайцева, Л. Р. Маиляна и Р. X. Асаада была предложена формула связи момента М с кривизной х, аналогичная эмпирической формуле ЕКБ—ФИП, связывающей напряжение а с деформацией е при одноосно м сжатии бетона. Дефект этой формулы, 1 целом удовлетворительно согласующейся с опытаци, в том, что при некотором значении х расчетный момент меняет знак, переходя через нуль, что не имеет физического смысла [3, с. 66 и 68]. В данной статье с помощью простейщей модели, аналогичной той, что применена автором для уравнения полной диаграммы а—е [1], выведена формула М М(х), свободная от указанного дефекта, и даны рекомендации по построению диаграммы М—х с применением этой формулы. [c.61]

ПОСТОЯННЫМ. Реологические коэффициенты вообще должны определяться таким путем, чтобы для некоторых простых материалов и при некоторых простых условиях они были постоянны. Однако коэффициент к, ак он определен выше, не может ни при каких условиях оставаться постоянным из-за того, что объем Vo обращается в нуль при р = к, -а плотность при этом возрастает до бесконечности. Действительно, если к определено по формуле (III. 2), то, вообще говоря, обнаружено, что к возрастает с увеличением сжатия, т. е. чтобы вызвать такое же увеличение сжатия, давление должно возрастать при большом сжатии быстрее, чем при начальном сжатии. Например, Бриджмен (Bridgman, 1923 г.) нашел, что А для металлов изменяется в соответствии со следующими эмпирическими формулами [c.58]

Вероятно, наиболее привычной конструкцией автомобиля без шасси, из числа встречающихся на дорогах, является полуприцеп с несущей цистерной. Длинные цилиндрические оболочки образованы несущими балками круглого сечения. Требование по сохранению большой несущей способности цистерн при одном и том же боковом профиле определило переход от формы прямого кругового цилиндра к эллиптическому, т. е. к так называемым цистернам максимального сечения, боковой профиль которых имеет излом на нижнем контуре, как показано на рнс. 3.30. Отделы транспорта и сбыта ведущих компаний по производству алюминия стремятся разработать полу-эмпирические методы расчета цистерн. В этом отношении типичным является следующий подход принимается, что тонкостенные обо-лочечные балочные конструкции теряют устойчивость при экстремальных конструктивных нагрузках раньше, чем в них достигаются предельные напряжения при растяжении, сжатии или сдвиге. Для зоны сжатия нагруженной цилиндрической цистерны, показанной на рис. 3.30, по элементарной балочной теории критическое напряжение а = МуИ, и началу выпучивания соответствует напряжение, вычисляемое по эмпирической формуле а р = 0,38Etlr. [c.95]

С этой целью были сняты полные кривые деформации при разных температурах и скоростях деформирования. Зависимость верхнего предела текучести от температуры при ё = 7,5 представлена на рис. 11, а, из которого видно, что с увеличением температуры уменьшается по экспоненциальному закону. На рис. 77, б представлены кривые деформации образцов при 750° С и разных скоростях деформирования. Аналогичные кривые а - е быии получены при Т = 680 и 820° С для с = var. Видно, что на кривых сжатия наблюдается двойной резкий предел текучести или, как его называют в литературе, зуб текучести. По мере повышения температуры зуб текучести кривых постепенно сглаживается. Из сопоставления рис. 77, а и б видно, что уменьшение скорости деформирования качественно влияет на форму и параметры кривых о — е подобно увеличению темиературы, что согласуется с ранее полученными экспериментальными данными [460, 458, 461]. Можно полагать, что наблюдаемое изменение параметров кривых сжатия с изменением Тие связано с тсрмо-активационным механизмом пластической деформации [459]. Существ s t ряд теоретических и эмпирических формул, которые можно исполь оьать для определения связи между Стд, 7 и ё [459]. В частности, можно использовать формулу типа [c.139]

Данные, относящиеся к сжатию и растяжению вулканизированной резины, полученные Эмилем Винклером ) (Winkler [1878,11) в 1878 г., показаны на рис. 2.53 в форме графиков как условных, так и истинных напряжений, определенных в предположении несжимаемости. Хартиг пришел к выводу, что формула (2.26), относящаяся к коже, для зависимости напряжения от деформации, которой со ответствует график, поворачиваю щийся в сторону оси деформаций здесь неприменима. Он отметил что из эмпирической формулы для резины (2.32), полученной А. Эм бером (Imbert [1880,1]) в 1880 г. следует выражение (2.33) для ка сательного модуля [c.157]

В случае несовершенного сжатия коэффициент расхода Цнес несколько больше коэффициента расхода Jl для совершенного сжатия. Связь между этими коэффициентами выражается эмпирической формулой [c.102]

Описанные в предыдущих разделах методы определения несущей способности сжатых стержней основаны на теоретических сообра-жениях. Но при их использовании все еще остается некоторая неопределенность, связанная с выбором величины коэффициента запаса прочности (который изменяется в зависимости от отношения L/r) и заданием соответствующих величин для характеристики предполагаемых неточностей изготовления стержней и эксцентриситетов приложения нагрузок. Эти величины можно должным образом подобрать только тогда, когда имеются результаты испытаний реальных стержней. Основываясь на таких испытаниях, можно выбрать коэффициенты запаса прочности и затем получить допускаемые значения средних сжимающих напряжений в стержнях. Эти допускаемые напряжения можно затем представить эмпирическими формулами, которые обычно указывают защсимость напряжения ад (равного Рд/Р) от гибкости L r. Использование эмпирических расчетных формул является законным только в тех пределах, для которых они установлен и соответствуют данным эксперимента. [c.408]

В предыдущих параграфах значения коэффициентов истечения— расхода i, сжатия струи е и скорости ф — установлены для случаев истечения из отверстий и через насадки воды, т. е. жидкости относительно небольшой вязкости. Вместе с тем на практике (особенно в нефтяном деле) приходится иметь дело с истечением из отверстий других жидкостей, физические свойства которых отличаются от физических свойств воды, и часто жидкостей с повышенной вязкостью. Как показывают исследования, вязкость оказывает значительное влияние на коэффициенты истечения и их значения существенно зависят от числа Рейнольдса. Характер изменения коэффициентов истечения виден при рассмотрении кривых (рис. 5.18), получецны с А. Д. Альтшулем для истечения жидкости из круглого отверстия с острыми кромками. Им же предложены следующие эмпирические формулы для определения коэффициента расхода [c.186]

Определение основных параметров ротора. Окружную скорость ротора выбирают из условия обеспечения заданной дальности отбрасывания снега. При отсутствии специальных средств для увеличения дальности (например, поддува снежной струи сжатым воздухом), дальность отбрасывания снега при безветрии может быть определена по следующей эмпирической формуле ВНИИЗеммаша [c.417]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...