Бейли

По данным Бейла и Шмидта [115], интенсивность рассеяния рентгеновского излучения фрактальной пористой поверхностью определяется выражением (75), где D = 6 - D. В этом случае следует иметь в виду, что результаты, полученные методами рассеяния, следует интерпретировать как указание на шероховатость поверхности пор, а не на ее фрактал ьность [116]. [c.70]

Впервые соотношение (3.1) было установлено Ломером и Розенбергом [229] на моно- и поликристаллах сплавов меди. Бейли и Хирш [230] получили зависимость (3.1) прямыми измерениями плотности дислокаций методом трансмиссионной электронной микроскопии на по-ликристаллическом серебре, а Кэррингтон, Гейл и Мак Лин [231] — на поликристаллическом железе. [c.98]

В свою очередь, деформация ползучести Сс зависит от времени например, по Бейли [c.128]

На рис. 20 приведена схема пластометра Бейли и Сингер, использованного при испытаниях на плоское сжатие алюминиевых сплавов [145]. [c.47]

Соответствующее условие разрушения обычно называют формулой Бейли [c.68]

Расчеты на ползучесть, не сопровождающуюся мгновеннопластическим деформированием, являются основной областью применения уравнения (3.2) и формулы Бейли. Главная задача сводится к получению кривой статической усталости и других кривых равных вероятностей разруп ения для исследуемого материала в координатах а — t. Эти кривые носят, как уже указывалось, экспоненциальный характер, но могут состоять из участков экспонент с различными показателями. На рис. 4.1 показаны кривые статической усталости У и 2, полученные только при рас- [c.99]

В табл. 4.3 показаны результаты экспериментальной проверки по данным испытаний упомянутых трубчатых образцов ПЭВП и ПТФЭ при различных нестационарных режимах нагружения осевой растягивающей силой и внутренним давлением. Так как в данном случае вместо кривой статической усталости для линейного напряженного состояния имелись соответствующие кривые в координатах Oi — Ig I при данных [ij, то ординаты этих кривых и вносились непосредственно в формулу (4.16). Наряду с расчетной величиной П, найденной для момента фактического разрушения с использованием данных табл. 4.2, в последней колонке таблицы приведены значения меры повреждений согласно формуле Бейли (3.2). Эта величина обозначена через Пб- Как видно из таблицы, величина П всегда близка к единице, в то время, как величина Пб существенно отклоняется от единицы в сторону больших или меньших значений. Отметим, что в трех последних опытах нагружение было непропорциональным и, тем не менее, уравнение (4.15) оказалось вполне достаточным для прогнозирования процесса повреждений. [c.113]

Бейли, Копи и Ватсон [12] измеряли теплоотдачу при течении ртути в трубке из углеродистой стали диаметром 11 мм. Рабочий участок представлял собой теплообменник, в котором определяли температуру [c.99]

Следовательно, в шлаке, уловленном в топке, сконцентрированы тяжелые частицы золы. Поэтому шлак из топок с жидким шлакоудалением характеризуется во много раз большим содержанием железа, чем его было в золе угля. Так, например, Бейли [Л. 16] в результате исследования большого количества плавильных камер установил, что содержание железа в шлаке, вытекающем из шлаковой ванны, приблизительно на 67% больше, чем в золе сжигаемого угля. Это железо находится в сепарированном шлаке в виде закиси железа. [c.102]

Раньше часто применялись трубчатые стены, обложенные чугунными плитками, заполненными шамотом (плитками Бейли). В настояш ее время вследствие своей малой стойкости они применяются только в единичяых случаях, у более старых плавильных камер. Установка чугунных плиток на трубках в насто,ящ,ее время применяется только для шлаковой ванны на горизонтальных трубках пода плавильного пространства. [c.150]

Рис. 106. Под из трубок, охлаждаемых водой, включенных в циркуляцию котла (трубки у летки ошипованы к остальным трубкам привинчены чугунные плитки Бейли).

Второй коэффициент учитывает конструкцию стены в отношении пропуска тепла. У стен из голых трубок, что имеет место в охлаждающей камере, / — 1,0. Коэффициент имеет величину меньше единицы лишь для тех стен охлаждающей камеры, которые имеют наружное покрытие (например, плитками Бейли). Поскольку у современных топок с жидким шлакоудалением стены не покрываются чугунными плитками, то коэффициент утратил свое значение. [c.320]

L коэффициент, учитывающий пониженную теплопроводность стены при покрытии трубками Бейли [c.348]

На рис. 5-1,6 приведена схема расходомера газа или пара фирмы Бейли Л. 56]. В качестве датчиков давления 2 и температуры 3 используются реохорды вторичных приборов Rji и i/ f. Работа схемы понятна из приведенных выше описаний. В момент равновесия схемы измеряемое напряжение равно компенсирующему, т. е. [c.147]

По данным Бейли сферой,дизаци углеродистой стали при 510° С завершается за 2 года, а при 600° С —за 250 ч. Наличие напряжения в металле ускоряет этот процесс. При нагревании легированных сталей перлитного класса сфероидизация начинается при более высоких темлерагурах, чем у углеродистых сталей. [c.19]

Бейли и М. И., Химия и технология топлив и масел, 1961, № 4, стр. 19—23, [c.416]

Ртгх — минимальное и максимальное его значение за период полной вулканизации образца при данной температуре т — время вулканизации Ти — продолжительность индукционного периода вулканизации, рассчитываемая с помощью интеграла Бейли [c.108]

Около 100 млн. т боксита залегает в пяти важнейших месторождениях. Они находятся в Западном Тавре у Аксеки, у Саим-бейли в Центральном Тавресе и далее на востоке в горах Нур Да г и Кап. Пятый район залегания боксита находится на берегу Черного моря у Зонгулдака. [c.96]

О рекристаллизационном происхождении этого эффекта свидетельствует его зависимость от скорости нагрева. При достаточно больших скоростях нагрева образование мелких зерен по границам подавляется [ 126]. По мере снижения скорости нагрева первоначально ровные границы приобретают зубчатый, извилистый вид и, наконец, при дальнейшем снижении скорости здесь формируются мелкие зерна. Как известно, появление извилистых границ очень часто предшествует развитию рекрис-таллизационных процессов, что согласуется с моделью зарождения ре-кристаллизованных зерен, предложенной Бейли и Хиршем [ 98]. Поэтому представляется логичным объяснять происхождение зернограничного эффекта в рамках единой схемы, не исключающей ориентированного образования зародьпией у-фазы и в этом случае. [c.94]

Бейли [17] предположил, что влияние напряжений сдвига ( Ti — а , (а — Oj) на скорость ползучести Ej в направлении должно быть таким же, как и влияние напряжения сг при ползучести при одноосном напряженном состоянии на скорость ползучести ei в этом направлении. Уравнения (4.43) одинаковы по форме с уравнением, выведенным с учетом указанного допущения относительно пластического течения [c.104]

Бейли определял показатель а путем испытаний на ползучесть при растяжении, а показатель т — при кручении. Для свинца при комнатной температуре оказалось а = 11, т. — 3,5, (а — 2т) = 4 для стали с 0,115 % С при 475 °С а = 9, т 3,5, (а — 2т) = 2 стали с 0,45 % С при 480 °С а = 6,5, т= 2 (а — 2т) = 2,5. [c.104]

Акустические преобразователи должны иметь хорошую связь с поверхностью образца во время испытаний. Для этой цели существуют специальные приспособления. Описание аппаратуры и анализ метода акустической эмиссии приведены в работе Ч. Бейли [22]. [c.475]

С помощью этого метода оценивают ударные повреждения в эпоксиграфитовых композитах. Обработав образцы ТБЭ и используя рентгенографию, Ч. Бейли [24] смог и определять размеры дефектов, и наблюдать разрывы волокон при условии, что трещины имели выход на поверхность образца. [c.476]

Бейли [149] объяснил это уменьшение скорости взаимодействием механического упрочнения и термического разупрочнения. В первой стадии преобладает механическое упрочнение, связанное с ростом деформации ползучести. Заметим, что на кривых, изображенных на рис. 1.1, а в, первая стадия ползучести отсутствует. [c.11]

На рис. 1.20 представлены результаты испытаний Бейли [149] при совместном растяжении и кручении тонкостенных трубчатых образцов из малоуглеродистой стали. Температура испытаний 457 °С. Прямая линия является теоретическим графиком зависимости отношения скоростей угловой и линейной деформаций от отношения касательного напряжения к нормальному, полученным по (1.45). Точки представляют собой результаты экспериментов. Как следует из рис. 1.20, совпадение теории и эксперимента удовлетворительное. [c.31]

В литературе этот принцип выражают критерием Бейли [23, 24] [c.117]

В инфракрасных лучах можно делать интересные оптические исследования кристаллов. Отметим, например, метод Бейли [Л. 170], использующий для изучения непрозрачных минералов отражение поляризованных и модулированных излучений [c.117]

Для точного расчета профильной мощности следует учесть зависимость коэффициента профильного сопротивления от угла атаки и числа Маха (что, вероятно, потребует численного интегрирования). Рассмотрим параболическую зависимость профильного сопротивления от угла атаки = бо-Ь Si t-Ь При надлежащем выборе констант бо, 6i и бг эта зависимость хорощо аппроксимирует изменение сопротивления с изменением подъемной силы на докритических углах атаки. (Этой формулой пользовался Бейли [В.4], и его численный пример d = 0,0087—0,0216а-f-0,4а часто фигурирует в расчетах вертолетов. Более подробно об этом сказано в разд. 7.8.) При указанной зависимости формула коэффициента профильной мощности принимает вид 1 [c.67]

Бейли [В.4] придал теории Уитли практическую форму, сделав ее удобной для стандартных расчетов. Для этого все расчетные величины были представлены как явные функции общего шага лопастей, их крутки и коэффициента протекания через. [c.256]

ППУ. Коэффициенты в выражениях этих функций зависели только от характеристики режима работы винта, массовой характеристики лопасти и коэффициента концевых потерь. Был рассмотрен несущий винт без относа ГШ с линейно закрученными лопастями постоянной хорды. Бейли разделил коэффициент аэродинамического крутящего момента винта на ускоряющее и замедляющее слагаемые, положив q== q) уск + q) зам ГД6 [c.257]

Бейли обобщил теорию Уитли, использовав квадратичную формулу d для расчета (С )зам и D/L)q. Таким образом было учтено увеличение профильного сопротивления с ростом подъемной силы. Однако Бейли по-прежнему пренебрегал радиальным течением и принимал i = аа. Он разработал метод определения коэффициентов бо, 6i и бг по аэродинамическим характеристикам профиля (Сг)макс, d)uan, l) ОПТ и (С/) а для заданного числа Рейнольдса (см. разд. 7.8). Для профиля NA A23012 при Re = 2-10 было получено выражение = 0,0087 — [c.257]

На основе работ Уитли и Бейли можно сделать вывод о том, что концевые потери приводят к значительному уменьшению Ро и Ст (т. е., величин, непосредственно зависящих от подъемной силы лопастей) и мало влияют на Pi и Ри/ о- Кроме того, при < 0,5 влияние зоны обратного обтекания очень мало, и его следует учитывать только добавлением в выражение Ст члена который существен даже при малых скоростях полета. Таким образом, если учитывать основную часть влияния концевых потерь и зоны обратного обтекания, то формулы, полученные в разд. 5.3 и 5.5, примут вид [c.258]

При расчете профильной мощ,ности Бейли учитывал зависимость сопротивления сечения от угла атаки, но пренебрегал радиальными силами сопротивления. Возникающая в результате ошибка при малых скоростях яожет быть невелика (хотя нельзя получить правильное распределение углов атаки, задавая равномерное или линейное распределение индуктивной скорости), но при больших ц величина Ср оказывается заниженной. [c.259]

Кастлс и Нью [С.42] обобщили теорию Уитли — Бейли, отказавшись от предположения о малости углов установки и при-текания. Аэродинамические коэффициенты сечения они представили в виде о = а sin а и d = бо 6i sin а + 62 os а. Это представление удобно тем, что sin а и сова можно разложить следующим образом [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...