Формула Бейли

Соответствующее условие разрушения обычно называют формулой Бейли [c.68]

Расчеты на ползучесть, не сопровождающуюся мгновеннопластическим деформированием, являются основной областью применения уравнения (3.2) и формулы Бейли. Главная задача сводится к получению кривой статической усталости и других кривых равных вероятностей разруп ения для исследуемого материала в координатах а — t. Эти кривые носят, как уже указывалось, экспоненциальный характер, но могут состоять из участков экспонент с различными показателями. На рис. 4.1 показаны кривые статической усталости У и 2, полученные только при рас- [c.99]

В табл. 4.3 показаны результаты экспериментальной проверки по данным испытаний упомянутых трубчатых образцов ПЭВП и ПТФЭ при различных нестационарных режимах нагружения осевой растягивающей силой и внутренним давлением. Так как в данном случае вместо кривой статической усталости для линейного напряженного состояния имелись соответствующие кривые в координатах Oi — Ig I при данных [ij, то ординаты этих кривых и вносились непосредственно в формулу (4.16). Наряду с расчетной величиной П, найденной для момента фактического разрушения с использованием данных табл. 4.2, в последней колонке таблицы приведены значения меры повреждений согласно формуле Бейли (3.2). Эта величина обозначена через Пб- Как видно из таблицы, величина П всегда близка к единице, в то время, как величина Пб существенно отклоняется от единицы в сторону больших или меньших значений. Отметим, что в трех последних опытах нагружение было непропорциональным и, тем не менее, уравнение (4.15) оказалось вполне достаточным для прогнозирования процесса повреждений. [c.113]

В работе [G.67] приведены сетки расчетных аэродинамических характеристик винта (см. разд. 6.6). Критерий срыва был основан на величине угла 1,270 (или .+0,4,270 вблизи авторотации) и на указанных сетках построены линии i, 270 = 12° и 1,270 = 16°. Даны также отдельные сетки зависимости границы срыва от параметров работы винта. Зависимость Са от угла атаки аппроксимировалась по формуле Бейли, так что расчетные характеристики становятся непригодными при сколько-нибудь заметном развитии срыва. Таким образом, и в этом случае граница срыва совпадает с границей применимости теории. [c.806]

Для точного расчета профильной мощности следует учесть зависимость коэффициента профильного сопротивления от угла атаки и числа Маха (что, вероятно, потребует численного интегрирования). Рассмотрим параболическую зависимость профильного сопротивления от угла атаки = бо-Ь Si t-Ь При надлежащем выборе констант бо, 6i и бг эта зависимость хорощо аппроксимирует изменение сопротивления с изменением подъемной силы на докритических углах атаки. (Этой формулой пользовался Бейли [В.4], и его численный пример d = 0,0087—0,0216а-f-0,4а часто фигурирует в расчетах вертолетов. Более подробно об этом сказано в разд. 7.8.) При указанной зависимости формула коэффициента профильной мощности принимает вид 1 [c.67]

Бейли обобщил теорию Уитли, использовав квадратичную формулу d для расчета (С )зам и D/L)q. Таким образом было учтено увеличение профильного сопротивления с ростом подъемной силы. Однако Бейли по-прежнему пренебрегал радиальным течением и принимал i = аа. Он разработал метод определения коэффициентов бо, 6i и бг по аэродинамическим характеристикам профиля (Сг)макс, d)uan, l) ОПТ и (С/) а для заданного числа Рейнольдса (см. разд. 7.8). Для профиля NA A23012 при Re = 2-10 было получено выражение = 0,0087 — [c.257]

На основе работ Уитли и Бейли можно сделать вывод о том, что концевые потери приводят к значительному уменьшению Ро и Ст (т. е., величин, непосредственно зависящих от подъемной силы лопастей) и мало влияют на Pi и Ри/ о- Кроме того, при < 0,5 влияние зоны обратного обтекания очень мало, и его следует учитывать только добавлением в выражение Ст члена который существен даже при малых скоростях полета. Таким образом, если учитывать основную часть влияния концевых потерь и зоны обратного обтекания, то формулы, полученные в разд. 5.3 и 5.5, примут вид [c.258]

Как показано в работе [32, при определенных условиях из энтропийного критерия могут быть получены интеграл Бейли и параметрическая зависимость типа зависимости Ларсона— Миллера, формула С. Н. Журкова и т. д. [c.207]

Детали высокотемпературных установок часто работают в условиях сложнонапряженного состояния, например, при комбинациях растягивающих напряжений с касательными или изгибающими напряжениями. Многоосные напряжения приводят к отклонениям в кривой ползучести. Тем не менее в расчетах на ползучесть при многоосных напряжениях, за отсутствием экспериментальных данных, нередко руководствуются предположением, что характер зависимости между скоростью ползучести и напряжением, установленный для линейного напряженного состояния, сохраняется и в случае неодноосной ползучести. Исследования И. А. Одинга и Г. А. Туликова [65], относящиеся к тонкостенным трубам из стали 1Х18Н9Т, подвергшимся испытанию на ползучесть в условиях сложнонапряженного состояния (растяжение с кручением), подтвердили, что расчет деталей, работающих в условиях сложнонапряженного состояния, может быть произведен по результатам испытаний на ползучесть, однако значения экспериментально определяемых расчетных коэффициентов А и ге в формуле Нортона—Бейли должны быть уточнены дополнительными испытаниями на ползучесть при другом, кроме растяжения, нанряяшнном состоянии, например при кручении. [c.259]

Исходя из некоторого соответствия напряжений в полом цилиндре, находящемся под внутренним давлением, и в таком же цилиндре, подвергающемся скручивающим напряжениям, Бейли [132] выражает связь между диаметральной ( ) и касательной ползучестью ( е,.,) простой формулой [c.324]

Применение критерия Бейли для расчета индукционного периода вулканизации в неизотермических Т = Т (t) условиях [23, 212, 219] рассмотрено в разделе 2.4 [см. формулу (2.4.2)]. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...