Сен-Веиана деформационная

Адамс [1] и Райт [55] изучали влияние пластического течения матрицы на -поведение композита при поперечном нагружении. На рис. 10 величина напряжений на поверхности раздела соответствует случаю, когда приложенная к композиту нагрузка в 2,9 раза превышает нагрузку, при которой начинается пластическое течение в матрице (для алюминиевой матрицы в состоянии деформационного упрочнения напряжение начала пластического течения составляет 380 кГ/ом ). В таких условиях пластическое течение охватывает почти весь объем матрицы, и область поверхности раздела в интервале углов О—80° оказывается в определенной мере пластически деформированной. Несмотря на это, рас- [c.57]

Металл исчерпал весь резерв структурных состояний, и на общем фоне появились трещины как признак деградации системы, которые развиваются вдоль границ фрагментов, т.е. границ деформационного происхождения. [c.39]

При более высоких температурах отжига дислокационные конфигурации типа скоплений, клубков, жгутов перестраиваются с образованием новых границ, в основном малоугловых. Подобная структура материала, когда весь его объем разбит малоугловыми границами на отдельные микрообъемы (субзерна), названа Р. Каном полигональной, а процесс ее формирования полигонизацией. Эго явление существенно снимает деформационное упрочнение и препятствует протеканию другого процесса - рекристаллизации. На рис. 3.8 в качестве примера показаны полигональная и рекристаллизованная структуры рения после холодной прокатки и последующего отжига. , [c.120]

Наибольший интерес представляют два основных аспекта строения поверхностных слоев химический состав и характер упорядочения атомов и молекул. При этом под термином поверхностный слой могут подразумеваться совершенно различные объекты — от нескольких атомарных слоев при исследовании адсорбции и адгезии, до десятков и сотен микрометров при анализе деформационных и диффузионных процессов, прогнозировании износостойкости. Охватить весь диапазон анализируемых глубин возможно либо с использованием специальных методов препарирования образцов (разрушающие методы анализа), либо используя комплекс методов исследования. К наиболее распространенным методам препарирования относятся создание поперечного или косого шлифа, послойный анализ с применением механического, химического, электролитического или ионного полирования. Важнейшим недостатком перечисленных методов является возмущающее влияние обработки на структуру поверхности. В результате возможно перераспределение дислокационной плотности, преимущественный унос тех или иных компонентов материалов сложного химического состава, развитие поверхностной сегрегации. Нередко обработка приводит к недопустимо сильному загрязнению изучаемой поверхности. [c.160]

При создании высокопрочных сплавов, предназначенных для эксплуатации при низких и обычных температурах, а еще в большей степени — жаропрочных сплавов для службы при высоких температурах, используется весь арсенал методов упрочнения — деформационное упрочнение, мартенситное превращение в процессе закалки с последующим отпуском, термомеханическая обработка, твердорастворное упрочнение легирующими элементами замещения и внедрения и дисперсионное упрочнение, возникающее благодаря распаду пересыщенных твердых растворов в процессе старения или вследствие повышения содержания дисперсных выделений высокО прочной избыточной фазы, представляющей, как правило, твердые тугоплавкие соединения ковалентного, металлического и реже ионного типа. [c.138]

Сплавы, содержащие до 6 мол.% фазы, дополнительно легированные молибденом, удается деформировать либо методом горячего прессования, либо методом гидроэкструзии с противодавлением. После гидроэкструзии наблюдается интенсивное деформационное упрочнение сплавов [85]. Конечная прочность сплавов после деформации определяется совместным действием растворного, деформационного и дисперсионного упрочнения. При этом доля растворного упрочнения молибденом, который практически весь находится в твердом растворе, сохраняется постоянной. Доля деформационного и дисперсионного упрочнения в общем упрочнении зависит от степени деформации, от температуры последующего отжига и температуры испытания. [c.210]

Тот факт, что становится возможным множественное растрескивание отдельных частиц, распространяющееся на весь образец без нарушения сплошности связки (см. фото 27, а), свидетельствует, с одной стороны, о ее высокой релаксационной способности, а с другой — о ее высоком упрочнении в процессе деформационных превращений [11]. [c.202]

К сожалению, отсутствуют сведения о других веществах, аналогичных М , Ъп, С(1, что не дает возможности сделать заключение об общности соотношений (8.1). Однако можно надеяться на возможность его применения к кристаллам с аналогичным строением. Поэтому применимо правило (8.1) для оценки механических свойств бериллия, которые должны сильно отличаться от свойств других металлов. Поскольку для Ве = 340 кал г и р = 1,84 г/сл , то согласно (8.1) работа деформации Р = 38 кал г. Из этого следует, что Ве должен обладать малой пластичностью. Исходя из предположения, что монокристаллы Ве подчиняются тем же деформационным закономерностям, как и монокристаллы Мд, Zn, С(1, можно оценить их механические свойства. Кривая упрочнения для Mg, Ъп, С(1 может быть выражена уравнением [c.86]

В начальный период кристаллизации появление твердой фазы не снижает деформационную способность сплава, так как металл деформируется за счет относительного перемещения участков твердой фазы и циркуляции жидкой фазы между ними. По мере дальнейшего охлаждения сплавов непрерывно снижается объем жидкой фазы и металл переходит в твердожидкое состояние, что приводит к соприкосновению кристаллитов при деформировании. Это ограничивает циркуляцию жидкой фазы и резко снижает деформационную способность сплава - до минимума (бщт)- Температура, соответствующая этому состоянию, называется верхней границей ТИХ - Гв.г- При деформации такого металла кристаллиты воспринимают в местах контакта напряжения, что способствует появлению определенного уровня сопротивления деформированию. Нижняя граница ТИХ - Г .г соответствует неравновесному солидусу Т с.н- Ниже деформационная способность резко возрастает и достигает максимума, так как в деформации участвует весь объем полностью затвердевшего металла. [c.63]

Поскольку деформационное упрочнение зависит в основном от амплитуды напряжения цикла, сопротивление распространению трещины также будет зависеть от амплитуды напряжения. По-видимому, основное влияние на распространение усталостной трещины оказывает максимальное растягивающее напряжение цикла. Поэтому разумно предположить, что основной (если не весь) рост трещины происходит при максимальном растягивающем напряжении цикла и, следовательно, движущая сила трещины будет зависеть главным образом от этого максимального напряжения. [c.87]

Высокая концентрация деформаций и снижение местной пластичности в зоне непровара глубиной 20 —50% служат показателями снижения деформационной способности сварного стыкового соединения (наплавленного металла шва) по сравнению с образцом без непровара, так как в деформации участвует не весь наплавленный металл, а только небольшая зона в области непровара. Эта зона составляет 20—30% величины зоны деформации стыкового соединения с полным- проваром. [c.44]

Как показывает расчет, параметр зависит от приложенного напряжения. Эта зависимость в координатах 1п — Ор имеет линейный характер (см. рис. 24, 6). Следовательно, уравнение (1) для анализа энергетических характеристик замедленного разрушения сплавов титана в той части, где сплавы претерпевают в процессе вьщержки под нагрузкой динамическое деформационное старение (практически весь диапазон длительности испытания сплавов титана на замедленное разрушение), можно представить в виде [c.57]

При защите от коррозии напорных сооружений, кроме выбора изоляции, в проекте необходима проработка многочисленных деталей, обеспечивающих герметизацию вкладышей труб, деформационных швов, анкеров и т. д. [91]. В условиях агрессивных грунтовых вод все герметизирующие материалы должны обладать химической стойкостью на весь период эксплуатации сооружений. [c.104]

Исходя из заданиости истечений металла, определяемого технологией и геометрией волочений, было построено единственно возможное деформирующее отображение, доющее весь спектр деформационных и кинематических тензоров. [c.65]

Зуб текучести и наличие верхнего и нижнего пределов текучести на кривых а—е о. ц. к. металлов объясняются блокировкой дислокаций примесными атомами внедрения. С увеличением чистоты металла (например, зонной очисткой) эти явления исчезают. Верхнему пределу текучести обычно соответствует пластическая деформация 0,02—0,5%. Разница между верхним и нижним пределами текучести может быть в два раза. За зубом текучести следует площадка текучести, в пределах которой пластическая деформация распространяется по образцу в виде движущихся фронтов полос Людерса —Чернова. Когда эти полосы покрывают весь образец, площадка текучести кончается, а на кривой а—г появляется участок деформационного упрочнения. По мере повышения температуры испытания площадка и зуб текучести сменяются зубчатой кривой а— е (явление Портевена—Ле-Шателье). С повышением температуры интенсивность деформационного упрочнения становится существенно выше, чем при более низких температурах, так как примесные атомы диффундируют достаточно быстро, чтобы сопровождать движущуюся дислокацию. Такая блокировка движущихся дислокаций способствует увеличению dafde, и приложенное напряжение преодолевает эту блокировку путем отрыва дислокации или генерированием новых дислокаций. [c.233]

В работе [339] было получено при некоторых допущениях из выражения (3.58) достаточно простое аналитическое выражение для коэффициента деформационного упрочнения на линейной стадии. Используя принцип Тейлора — Поляни [28], можно считать, что в области однородной деформации каждое зерно деформируется так же, как и весь образец в целом. При этом в соответствии с уравнением (3.58) и с учетом того, что средний путь дислокаций в скоплении равен относительная деформация зерна от одного скопления на произвольно ориентированной плоскости скопления [c.146]

V. Собирательная рекристаллизация. Когда новые рекристал-лизованные зерна заняли весь объем металла, энергия деформационного упрочнения обращается в нуль, поскольку А5стр( )- 0. Движущие силы миграции границы существенно уменьшаются, а выражение (3.36) преобразуется к виду [c.132]

При холодной вытяжке растяжение полимеров сопровождается образованием шейки, которое начинается в локализованной области образца. Оно выражается в резком уменьшении площади поперечного сечения образца в этой области по сравнению с остальной частью образца при сохранении общей нагрузки на образец. Холодная вытяжка после предела текучести проявляется в деформационном упрочнении полимера, иначе материал разрушился бы по уменьшенному сечению. Деформационное упрочнение возникает в результате молекулярной ориентации, сопровождаю-щейея возрастанием модуля упругости и разрывной прочности. Деформационное упрочнение кристаллических полимеров может быть обусловлено также перекристаллизацией в процессе деформирования [192]. При дальнейшем растяжении шейка удлиняется до тех пор, пока весь образец не подвергнется холодной вытяжке. Холодная вытяжка любой части образца наступает при критической деформации, предетавляющей собой естественную степень вытяжки данного материала, которая зависит от температуры, степени ориентации и других факторов. При дальнейшем растяжении образца после прекращения холодной вытяжки напряжение резко возрастает, и быстро наступает разрушение. В процессе холодной вытяжки полимерные цепи ориентируются в направлении растяжения. [c.177]

При использовании программ первых двух типов исследование деформационных характеристик (диаграмм циклического деформирования) часто совмещают с испытаниями па малоцпк-ловую усталость. В расчетах па прочность элементов конструкций некоторые авторы [24, 113] рекомендуют учитывать весь процесс эволюции кривой деформирования при циклическом де-формпровапии. Этот подход существенно увеличивает трудоемкость решения и поэтому может быть применен лишь в сравнительно простых задачах. Дополнительные трудности возникают, если в процессе нагружения конструкции могут меняться амплитуды деформации (или папряжепия) п тем более форма цикла. Поэтому во многих случаях расчеты основывают на диаграмме стабилизированного цикла. У значительного числа когютрукци-онных сплавов диаграмма деформирования практически перестает изменяться после относительно небольшого числа (10— 20) циклов нагружения. Если циклическое упрочнение (или разупрочнение) продолжается непрерывно, то в качестве расчетной принимают диаграмму, отвечающую половине долговечности при рассматриваемых параметрах цикла. [c.102]

Изменение температурного режима испытаний оказывает влияние на весь комплекс деформационных характеристик материала, от которых зависят усилия и напряжения, возникающие в образце (модуль упругости, параметры кривых деформирования и характер циклической нестабильности, скорость ползучести). В этом смысле наибольшие затруднения возникают при интерпретации результатов при Г , = onst, когда варьируют Г пах- В испытаниях с варьируемой жесткостью установки ее нижняя граница должна быть определена предварительно по напряжениям, при которых разрушение в рассматриваемых температурных условиях укладывается в диапазон чисел циклов, характерных для малоцикловой усталости. В связи с этими соображениями наибольшее распространение получили испытания при = onst. [c.121]

Н26ТЗ, но и для ряда других стареющих сплавов, поэтому в общем виде может быть представлена на рис. 6.2 э координатах Угол ф характеризует кинетику деформационного у а преврашения в зависимости от условий предварительного старения (см. рис. 6.1,5). Точка А на рис. 6.2 соответствует значению удлинения при tgф =0 ф= О), т.е. когда после старения аустенита мартенеитное превращение при растяжении отсутствует. Точка С соответствует значению относительного удлинения при 90°), т.е. такому старению, когда при растяжении весь аустенит практически мгновенно и полностью превращается в мартенсит. Остальные точки функции 5= /(tg< ) отвечают тем значениям удлинения, которые имеют место при промежуточных степенях превращения. [c.208]

Ввиду неравномерности деформации по сечению при прокатке слри металла, расположенные на разном расстоянии от поверхности раската, испытывают различную степень деформации. С другой стороны, при многократной прокатке эти же слои одновременно, находятся под воздействием циклически изменяющейся температуры. При этом поверхностные слои, подверженные деформационным воздействиям и перепадам температур, могут от прохода к проходу претерпевать циклические фазовые превращения в процессе деформации, причем такие динамические фазовые превращения протекают практически без инкубационного периода и способны завершаться в очаге деформации. Более глубинные слои под воздействием меньших колебаний температуры могут претерпевать неполное, но также циклическое фазовое превращение, и, наконец, центральные слои будут испытывать термодеформационное циклирование в сравнительно нешироком интервале температур. Одновременно могут иметь место наклеп, возврат и рекристаллизация как в одно-, так и двухфазных областях, а также идти процессы выделения и растворения избыточных фаз. Весь этот сложный комплекс явлений необходимо учитывать при назначении режимов ВДТЦО для получения необходимого структурного состояния материала. [c.166]

Микронеоднородности деформации тесно связаны с дислокационной природой пластического течения. Локальные деформации могут достигать очень высоких относительных значений и приводить к значительным местным нарушениям решетки кристалла, резкому ослаблению связей в решетке на некотором интервале (т. е. к появлению зародышей разрушения с теми или иными эффективными размерами с), а также к формированию новых барьеров — препятствий для сдвигообразования границ блоков (дислокационных сеток), сидячих дисклокаций, дефектов упаковки, двойниковых границ и т. п. Вместе с тем определецные формы деформационных микронеоднородностей, в том числе незавершенные, не распространившиеся на все сечение кристалла сдвиги (т. е. дислокационные скопления в одной или в ряде близко расположенных плоскостей скольжения), формирующиеся благодаря наличию различных препятствий в плоскостях скольжения, ведут к появлению резких локальных концентраций напряжения, во много раз превосходящих приложенное скалывающее напряжение х. Эти высокие локальные напряжения, в свою очередь, могут приводить к возникновению и постепенному развитию микротрещин — равновесных зародышей разрушения ( равновесность понимается здесь в том смысле, что величина данного дефекта с при имеющемся уровне приложенных нормальных напряжений не достигает еще на стадии А того критического значения, когда дефект становится опасным и распространяется на весь кристалл в виде трещины отрыва равновесная в указанном смысле слова трещина не является, разумеется, обратимой,— при снятии напряжения она может, вообще говоря, сохраниться). [c.173]

Такое воздействие жидких сред на деформационные свойства пентапласта объясняется влиянием различных физических и хиыических процессов, в частности, сорбции, диффузии, набухания и химического взаимодействия. Среда оказывает воздействие не только на поверхность, но и на весь объем образца. Проникновение среды в объем пентапласта облегчается механическим напряжением, что связано с разрыхлением структуры. Среда в л и я е т также на межмолекулярное взаимодействие макромолекул в объёме полимерной матрицы, облегчая тем самым их деформацию относительно друг друга и по оси приложенного напряжения. [c.84]

ВАКУУММЕТР (от вакуум и греч. ше1гё6 — измеряю), прибор для измерения давлений газов ниже атмосферного в диапазоне от 760 до 10-1 лм рт. ст. (10 —10-11 Па). Универс. метода измерений, охватывающего весь этот диапазон, не существует используются разл. физ. закономерности, связанные (прямо или косвенно) с давлением газа. Существуют В. жидкостные, деформационные, компрессионные, радиометрические, вязкостные, тепловые, ионизационные и др. Каждый из этих типов В. рас- [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...