Слоистые композиты однонаправленные

Практически во всех главах описание ведется не только на макро-, но и на микроуровне, т. е. на уровне однонаправленно армированного слоя. Для анализа методами микромеханики используются простые, причем иногда, например в последней главе, заведомо неточные модели. При их выборе преследовалась только одна цель — лучше понять качественную картину явлений, происходящих в элементарном слое. Даже в этих условиях удалось значительно точнее описать механизм разрушения слоистых композитов. [c.6]

Если подвергнуть однонаправленный композит (или монослой слоистого композита) испытанию на растяжение или на сдвиг, то можно видеть, что композит с полимерной матрицей остается упругим вплоть до момента разрушения. [c.54]

Для того чтобы проиллюстрировать изложенную выше теорию, рассмотрим эффективные модули слоистого композита, состоящего из трех слоев однонаправленного бороэпоксида. Слои имеют равную толщину /г/3, а волокна в нижнем, среднем и верхнем слоях ориентированы под углами —60, О и 60° соответственно относительно оси х. Здесь угол от оси х до направления волокна измеряется по часовой стрелке, если смотреть со стороны положительной полуоси z волокна всех слоеа лежат в плоскостях, параллельных плоскости (х,у). Значения упругих модулей слоев взяты следующими [c.55]

Данное ограничение инвариантности иногда считается необязательным, если материал обладает очевидными главными осями, как, например, в случае однонаправленного слоистого композита. При этих условиях оси координат можно направить по главным осям упругой симметрии, а все приложенные напря- [c.407]

Для определения общих понятий и технической терминологии, необходимой для нашего последующего изложения, на рис. 1 изображена типичная схема слоистого композита, состоящего из нескольких однонаправленных композитов, которые в дальнейшем будем называть слоями (см. рис. 2). Эти слои состоят из параллельных волокон, заключенных в матрицу. Слои укладываются [c.107]

Рис. 6. Схематическое представление однонаправленного слоистого композита в виде последовательно соединенных звеньев цепи.

Исследованы механизмы разрушения материалов, армированных волокнами при статическом и циклическом нагружениях. Показана важность и Необходимость рассмотрения разрушения композитов на микроуровне. Причина этого заключается в первую очередь в присущей этим материалам неоднородности и анизотропии, приводящим к существованию многочисленных плоскостей слабого сопротивления (например, сдвигу и поперечному отрыву), по которым, как правило, распространяются трещины. В начале главы коротко рассмотрены виды разрушения однонаправленных слоистых композитов без надрезов при растяжении — сжатии в направлении армирования и перпендикулярном направлении, а также при сдвиге. Акцент сделан на особенностях разрушения этих композитов на уровне компонент. Макроповедение композитов оценивалось на основании анализа неустойчивого развития повреждений, возникших на микроуровне. При помощи модели, названной моделью сдвигового анализа, учитывающей неоднородность композита на микроуровне, теоретически обосновано аномальное влияние диаметра отверстия в слоистом композите на несущую способность. Этот метод анализа также использован для моделирования поведения слоистого композита со сквозным отверстием. [c.33]

В первой части главы обсуждаются механизмы разрушения однонаправленных композитов без концентраторов напряжений. Далее сделан переход к исследованию разрушения слоистых композитов с концентраторами напряжений (круговое отверстие, надрез) в условиях статического и циклического нагружений. В частности, коротко рассмотрено содержание работы, выполненной автором и его коллегами. Дана критическая оценка концепций разрушения, основанных на упрощенных подходах к рассмотрению слоистых композитов [c.34]

Определение предельных напряжений для слоистых композитов исходит, как правило, из информации о прочностных свойствах однонаправленного слоя. Есть все основания утверждать, что при современном состоянии технологии необходимым условием анализа процесса разрушения слоистого композита является предварительная оценка прочностных свойств однонаправленного композита. В то же время существуют очень убедительные данные, что это, условие не является достаточным. Напряженное состояние однонаправленного слоя определяется действием трех главных напряжений (нормальных в направлении волокон и под углом Эб к ним, касательных в плоскости слоя), а также возникающими в композите напряжениями межслойного сдвига и нормальными напряжениями перпендикулярно плоскости слоев. Рассмотрим коротко соотношения между - прочностными свойствами слоя и свойствами составляющих его компонент. [c.39]

В каждом из слоев многонаправленного слоистого композита возникает сложное напряженное состояние, даже если композит в целом находится под действием одноосного напряжения. Следовательно, и в простейшем случае нагружения композита начало разрушения слоя должно определяться при помощи соответствующего критерия предельного состояния. Предложено много разновидностей критериев прочности однонаправленных композитов, рассматриваемых как однородные анизотропные материалы (см., например, [10] ), в форме, удобной для описания экспериментальных данных. В основу этих критериев положена гипотеза, согласно которой однонаправленный волокнистый композит считается однородным анизотропным материалом. Можно ожидать, однако, что для оценки предельного состояния композита потребуется рассмотрение таких деталей механизма разрушения, которые определяются неоднородностью материала на уровне армирующего элемента. Дело в том, что виды разрушения, вызванные разными по направлению действия напряжениями, имеют принципиально различающиеся особенности. [c.44]

С неоднородностью композита приходится сталкиваться на двух уровнях. Во-первых, каждый слой слоистого композита можно представить как однородный анизотропный, а композит в целом — как материал, составленный из таких слоев. В этом случае неоднородность на макроуровне ведет к учету эффектов свободных кромок, расслоения и эффектов, связанных с последовательностью укладки слоев по толщине. Во-вторых, неоднородность может быть включена в анализ на микроуровне, при этом волокна и матрица слоя рассматриваются как раздельные фазы. Нетрудно заметить, что при этом анализ напряжений для слоистого композита с произвольной схемой армирования становится практически неосуществимым. Следовательно, подход к изучению разрушения композитов с позиций микромеханики применим только для простейших однонаправленных армированных материалов. [c.55]

Область повреждения от сдвига в плоскости армирования, распространяющаяся в направлении нагружения от кончика трещины, ориентированной перпендикулярно направлению нагружения (О ). Для однонаправленного слоистого композита, растягиваемого в направлении армирования, область повреждения, распространяющаяся в направлении нагружения, возникает из-за превышения деформациями сдвига в плоскости у кончика трещины [c.65]

Для слоистого композита со схемой армирования [0790°], растягиваемого в направлении армирования, картина несколько иная. Величина сдвиговой жесткости, которая определяет перераспределение касательных напряжений от ядра разорванных волокон к неповрежденным смежным волокнам, не зависит от процентного соотношения количества слоев О и 90°. Предполагается, что при достижении сдвиговыми деформациями у предельных значений uit разрушение от сдвига происходит вблизи вершины трещины одновременно в слоях с ориентацией О и 90°. Это не приводит, однако, к росту трещины в направлении нагружения, как при растяжении однонаправленного композита. Дело в том, что разрушение от сдвига в рассматриваемом случае не обязательно влечет за собой разрушение волокон. Следовательно, волокна слоев 90° еще остаются неповрежденными, хотя сдвиговая жесткость материала в области разрушения уже потеряна. [c.66]

Рнс. 2.34. Поведение при статическом и усталостном нагружениях однонаправленного боропластика с надрезом (размер надреза 6,35 мм, СТтах = 400 Н/мм ). См. рис. 2.33. а—несущая способность при растяжении (-) слоистого композита с надрезом при разрушении от распространения трещины в направлении нагружения. [c.94]

Широкое применение конструкций из композитов немыслимо без точного определения их несущей способности и, следовательно, без умения надежно предсказывать предельные напряжения и деформации каждого конкретного композита в условиях эксплуатации. Как правило, основным источником информации о прочностных свойствах композита являются испытания в условиях одноосного напряженного состояния, тогда как в реальных конструкциях материал находится в сложном напряженном состоянии. Элементы современных силовых конструкций из композитов составляются обычно из различно ориентированных однонаправленных слоев, уложенных в определенной последовательности по толщине. Прочностные свойства слоистых композитов в отличие от изотропных и однородных материалов обладают отчетливо выраженной анизотропией. Более того, достижение [c.140]

Теория наибольших нормальных деформаций Сен-Венана была распространена на анизотропные материалы в работах [17—19]. При этом предполагалось, что исчерпание несущей способности однонаправленного композита происходит тогда, когда любая из компонент деформации в направлении главных осей достигает предельного значения. Первоначальные формулировки предполагали линейность диаграмм деформирования материала слоя до разрушения, следовательно, жесткость и податливость слоистого композита в процессе нагружения оставалась неизменной. Дальнейшее совершенствование указанного подхода позволило учесть и нелинейность механических свойств композита [19]. [c.143]

В сущности все методы построения предельных поверхностей слоистых композитов предполагают использование линейно упругого подхода при определении напряженного состояния материала. Из этого однозначно следует, что для слоя достижение предела текучести равносильно исчерпанию несущей способности. В результате расчетная диаграмма а(е) композита получается или линейной или кусочно линейной, если отдельные слои, составляющие композит, достигают предельного состояния еще в процессе нагружения, до разрушения композита в целом. Многие из практически используемых видов однонаправленных композитов в действительности деформируются нелинейно при действии касательных напряжений и напряжений, перпендикулярных направлению армирования. В результате и диаграмма деформирования слоистого композита в целом может оказаться нелинейной. Более того, отдельные слои композита могут обладать [c.149]

Анализ усадочных напряжений в термореологически простой среде. Обсудим задачу предсказания изменения напряженного состояния однонаправленных и слоистых композитов, происходящего на этапах изготовления этих мате- [c.191]

Представлена краткая история и обаор модифицированной механики раз рушения Гриффитса — Ирвина. Подчеркнуто значение коэффициента интенсивности напряжений и скорости высвобождения энергии деформирования в механике разрушения изотропных и анизотропных материалов. Кратко изложена эмпирическая трактовка процесса усталостного роста трещины в изотропной среде. Затем перечислены противоречия между основными предпосылками классической теории разрушения и особенностями протекания процесса разрушения в многофазных слоистых материалах. Тем самым показана необходимость некоторого смягчения исходных предпосылок теории разрушения, которое позволило бы создать практически применимые подходы для решения задач разрушения композитов. Очень кратко, вследствие неприменимости непосредственно к решению инженерных задач, изложены основные результаты, полученные при помощи методов микромеханики, позволяющих исследовать процессы взаимодействия между трещиной, волокном и связующим в бесконечной среде. Далее огшсаны основные концепции современных макромеханических подходов для описания процесса разрушения композитов. Отмечено, что все подходы, расчеты по которым находятся в соответствии с экспериментальными данными, исключают из рассмотрения нелинейную зону или зону разрушения у кончика трещины. Более сложные теории (с учетом критического объема, плотности энергии деформирования) наилучшим образом согласуются с экспериментами на однонаправленно армированных композитах, когда трещины распространяются параллельно волокнам. Эти теории также хорошо описывают нагружение слоистых композитов под углом к направлению армирования, когда преобладающее влияние на процесс разрушения оказывает растрескивание полимерной матрицы. Расчеты по двум приближенным теориям (гипотетической трещины и критического расстояния) и комбинированному методу (модель тонкой пластической зоны) сравниваются с данными, полученными при испытании слоистых композитов с симметричной схемой армирования [ 6°]s. Приведены данные о хорошем соответствии степенной аппроксимации, применяемой для описания скорости роста трещины, результатам испытаний на усталость слоистых композитов с концентраторами напряжений. [c.221]

By [20], а также Си и Чен [21] показали, что в однонаправленных слоистых композитах трещина в матрице, ориентированная параллельно волокнам, распространяется линейно и что к этому случаю применимы принципы, выдвинутые в разд. 6.1 и 6.2. Однако, если направления трещины и волокон не совпадают, условие линейного роста трещины не выполняется и, таким образом, нарушается основная предпосылка модифицированной теории Гриффитса — Ирвина. [c.234]

Каждый из пяти рассмотренных выше подходов использует принципы линейной упругой механики разрушения и исключает из рассмотрения область около кончика трещины, размеры которой имеют тот же порядок, что и размеры кончика трещины. Существование подобной области, связанной с эффектами пластичности [13], трещинообразования (гл. 5), или конечными локальными деформациями (при отсутствии пластичности и трещинообразования) [43], отмечено и у изотропных материалов. В любом случае нелинейные эффекты учитываются этими подходами только посредством вычисления размеров зоны нелинейности. По-видимому, в соответствии с опубликованными на сегодняшний день данными наилучшее совпадение с экспериментами для более сложных методов I и П обнаруживается при анализе однонаправленных композитов с трещинами в матрице, ориентированными параллельно волокнам. Хорошие результаты можно получить и для косоугольно армированных композитов, если их разрушение зависит главным образом от образования трещин в матрице. С другой стороны, хорошее совпадение с экспериментами достигнуто и при использовании более эмпирических подходов HI, IV для анализа симметричных слоистых композитов со сквозными трещинами. Такие работы, как [44], имеют целью объединить методы линейной упругой механики разрушения с теорией слоистых сред, Одиако достаточ- [c.242]

Сложные подходы (критического объема, плотности энергии деформации) аналитически представляются в наиболее общем виде. Они хорошо описывают результаты экспериментов на однонаправленных слоистых композитах с трещинами, ориентированными параллельно волокнам, и косоугольно армированных слоистых композитах, в которых процесс разрушения связан с образованием трещин в матрице. [c.245]

В настоящее время интенсивно исследуется применение метода / -кривых. Поскольку условия задачи распространения трещин параллельно направлению армирования в однонаправленном композите не противоречат основным положениям механики разрушения, не удивительно, что применение к такой задаче более совершенных теорий приводит к очень хорошим результатам. Отсутствие различий в описании экспериментов на слоистых композитах со схемами армирования, более сложными, чем однонаправленная, при помощи приближенных и более точных теорий разрушения наводит на мысль, что многие особенности поведения слоистых композитов еще не учтены существующими теориями. Поэтому следует уделять должное внимание сопоставлению предлагае- [c.245]

Большинство ранних исследований в области микромеханики было направлено на получение оценок упругих свойств композитов [13, 21, 22]. Дальнейшее развитие этого направления позволило теоретически оценивать поведение однонаправленного материала [23, 24] и слоистого композита [25—27] после достижения предела текучести. При помощи микроме-ханической модели были исследованы зависящие от времени поведение [28] и процессы демпфирования в композитах [29]. Для анализа однонаправленной [30] и слоистой неоднородной микроструктуры [31] оказалось возможным применить подходы механики разрушения. [c.251]

Рассмотрим простой способ исправления наиболее очевидных несовершенств квазиоднородного анализа слоистых композитов. Представим единичный слой однонаправленного материала не однородным ортотропным, а состоящим из параллельных полосок высокомодульной арматуры, отделенных [c.255]

На рис. 7.5,6 показано распределение термических напряжений в матрице композита с ортогональной схемой армирования [0°/90°]s (свойства компонентов те же, что и у рассмотренного однонаправленного композита). Как видно, распределение усадочных напряжений в матрице изменяется со схемой армирования композита. У композита [0790°]s напряжения в матрице в направлении армирования значительно выше, чем в однонаправленном материале, и отношения главных напряжений различны. Влияние термических усадочных напряжений на механические характеристики слоистого композита будет обсуждаться в следующих разделах. Предварительно рассмотрим, как влияют на величину усадочных напряжений свойства ползучести полимерной матрицы. Без учета этих свойств нельзя рассчитать изменения поля напряжений, связанные с режимом охлаждения и дополнительного отверждения. [c.262]

Показано, что усадочные напрял<ения фактически не изменяют поведения однонаправленных и ортогонально армированных боропластиков при статическом нагружении в направлении армирования и сдвиге (почти до разрушения). Исключение составляет лишь отсутствие отчетливо выраженной точки начала текучести. Однако этот вывод основывается скорее на теоретическом, чем на экспериментальном изучении свойств слоистых композитов после достижения предела текучести. Значительное изменение поведения однонаправленного композита в результате действия усадочных напряжений обнаружено лишь для случая нагружения в поперечном направлении. Причем от уровня этих напряжений зависят как начальный модуль, так и предел пропорциональности. В общем оказывается, что если комбинация статических нагрузок или схема армирования композита таковы, что его поведение определяется главным образом характеристиками волокна, [c.283]

Рис. 1. Температурные зависимости удельных характеристик (а—г) однонаправленных слоистых композитов и нержавеющей стали (X, Вт-м .К Е, ГПа МПа р, г-см )

На практике часто используются слоистые композиты, которые представляют собой набор соединенных между собой слоев из однонаправленных композитов. В табл. 1.1 приведены сочетания исходных материалов, из которых образуются композиты, и даны наименования для соответствующих композитов. В данной книге предпринята попытка описать свойства ряда композитов. [c.11]

Система из параллельно с ложенных в одном направлении армирующих элементов, связанных матротными прослойками представляет собой простейший композит (рис. 7,1). Монослои таких материалов -основа для пол> чения различных слоистых композитов, а по известным характеристикам однонаправленных материалов можно рассчитать свойства композиций с раз-.л№шой ориентацией волокон в смежных слоях. [c.79]

С каждой неоднородной средой теория эффективного модуля связывает некоторую эквивалентную однородную среду. При этом, если все компоненты композита являются изотропными, эквивалентная среда оказывается, вообще говоря, анизотропной. Так, для слоистого композита эквивалентная среда, как было установлено в гл. 5, является трансверсально изотропной, а для волокнистых однонаправленных композитов и композитов с ортогональным армированием, как было установлено в гл. 6, эквивалентная среда является ортотропной (с числом незаёисимых упругих постоянных от 6 до 9) или трансверсально изотропной. [c.234]

Рассмотрим подробнее однонаправленный композиционный материал в условиях растяжения в направлении волокон. Такие композиты чаще применяют для создания растянутых элементов. Тонкостенные конструкции из композитов обычно имеют слоистую структуру, каждый слой которой образован из однонаправленного композита. Если известны условия разрушения однонаправленного композита, прочность соответствующего слоистого композита можно оценить расчетным путем. [c.149]

Рассмотрим класс краевых задач, ртносящихся к нагружению призматического симметричного слоистого композита, имеющего свободные от растягивающих усилий кромки у = Ь vi поверхности Z = л, растягивающими усилиями только по концам л = onst, так что компоненты всех напряжений являются функциями только координат уи Z- Каждый слой состоит из однонаправленного волокнисто- [c.12]

Первая попытка решить задачу о свободной кромке с помощью анизотропной теории упругости без каких-либо упрощающих предположений была сделана Пайпсом и Пэйгано [3]. В этой работе рассматривался слоистый композит, состоящий из четырех однонаправленных слоев. Оси упругой симметрии двух слоев (направление волокон) образуют угол +в с геометрической осью х композита, а двух других слоев — угол - в. На рис. 1.1 показаны геометрия слоистого композита и система координат. Толщина каждого слоя равна Соотношения упругости для каждого слоя в системе координат слоистого ком- [c.13]

Конструкционные слоистые композиты этого типа обычно изготавливаются на основе полимерной матрицы, армированной непрерывными волокнами. Такой системой, например, является препрег однонаправленного эпоксидного углепластикового монослоя. Обычно слоистый композит содержит набор однонаправленных слоев, спрессованных вместе и отверждшных с образованием слоистой структуры. Глобальные свойства слоистого композита могут проектироваться так, чтобы удовлетворить конкретным конструкционным требованиям путем выбора соответствуюШей последовательности укладки слоев и направлений ориентации волокон в них. Однако эти же переменные параметры слоистых композитов влияют на виды их разрушения, которые принципиально отличаются от металлов. [c.89]

Эффективность подобных микротензодатчиков для измерения д формации слоистого композита демонстрирует рис. 3.23. Три микр тензодатчика были наклеены на образец однонаправленного компо та (0°)g J- в направлениях x,ynz. Датчики деформаций в напрадлени XVI у располагались на лицевой поверхности образца, а датчик дефо мации в направлении г-на свободной кромке. Модуль упругости [c.158]

В работе [26] осуществлен анализ однородного ортотропного образца в виде двойной консольной балки. Была также использована теория пластин высокого порядка в комбинации с процедурой, подобной разработанной в [25]. Указанная теория представляет собой вариант теории слоистых пластин Уитни—Сана [27], примененный таким же образом, как при анализе межслойного нормального напряжения у свободной кромки [28]. Хотя предложенный подход примйшм к любому слоистому композиту, анализ в работе [26] ограничивается ортотропными слоистыми материалами. Это предположение упрощает анализ и отвечает фактическим потребностям экспериментов, проводимых с помощью двойной консольной балки в основном на однонаправленных образцах. [c.226]

Хотя испытание на изгиб балки с надрезом на конце применялось как для однонаправленных, так и для многонаправленных слоистых композитов, испытание последних сопряжено с некоторыми трудностями [41]. В частности, в многонаправленных слоистых композитах трещцна не распространяется самоподобным образом, что часто приводит к более высоким оценкам по сравнению с однонаправленными композитами. При испытании многонаправленных слоистых композитов возникают также проблемы с зависимостью от послойной ориентации волокон, влияющей на напряженное состояние у свободной кромки образца. [c.258]

КОМПОЗИТЫ. Укладка основного стержня ( 45°/0°/90°) , а накладок — ( 45°/0°/90°)5 для несимметричного образца и ( 45°/0°/90°)4j для симметричного. Результаты экспериментов представлены в табл. 4.10. Большой разброс результатов, полученных для несимметричных образцов, связан с тем, что трещина не растет самоподобным образом и первое прорастание трещины не всегда начинается от фронта инициирующего надреза. Поведение такого рода может быть обусловлено сильным изгибом вследствие несимметричности образца. Результаты, полученные для симметричных образцов (рис. 4.59 и 4.60), характеризуются значительно меньшим разбросом. Однако эти результаты получены при испытании шестислойных однонаправленных композитов, а не многонаправленных слоистых композитов большой толщины. Малая толщина шестислойных образцов снижает влияние общего изгиба. Проблем, присущих испытаниям несимметричных образцов, не существует для симметричных. Некоторая несимметрия роста трещин все же наблюдалась, т. е. первоначально устойчивый рост трещин становился прерывистым, когда одна трещина стремилась остановиться вместе с другой [52]. [c.275]

Ортогонально-армированный пластик представляет собой слоистую композицию, состоящую из однонаправленно-армиро-ванных слоев. Это позволяет определить упругие свойства все-го слоистого композита по упругим свойствам отдельных слоев. В дальнейшем будут рассмотрены лишь материалы со сбалансированной структурой. Такие материалы не искривляются в случае осевой или сдвиговой нагрузки, и можно считать, что внешняя нагрузка распределяется между слоями пропорционально их жесткости. Слоистые пластики, в которых чередуются ортогонально размещенные однонаправленно-армированные слои, имеют девять независимых деформативных характеристик три модуля упругости в направлениях армирования и перпендикулярно плоскости армирования, три модуля сдвига в осях упругой симметрии и три коэффициента Пуассона в тех же осях. [c.56]

В качестве примера, иллюстрирующего характер искажений в пограничном слое, о которых говорилось выше, мы приведем некоторые результаты решения задачи теории упругости для слоистого тела, изображенного на рис. 2. Тело состоит из четырех анизотропных слоев однонаправленного композита, ориентация волокон в разных слоях которого задается углами [—0, 0, [c.55]

Вернемся к обзору некоторых экспериментальных результатов и их теоретическому толкованию. Шульц и Цай изучали колебания консольных балок из однонаправленных волокнистых [100] и слоистых [101] композитов стекло —эпоксид. Исследовались свободные и вынужденные стационарные колебания с частотами от 5 до 10 000 Гц [100] и вынужденные колебания с частотами от 30 до 9400 Гц [101], что позволило найти вещественную часть комплексного модуля (модуль накопления), а также коэффициент затухания для балок в соответствии с рис. 12 коэффициент затухания, скажем у, в случае вынужденных колебаний для каждой резонансной частоты определяется как Л(о/(2и ) (что приближенно равно [c.172]

Покажем теперь, как проведенный выше анализ может быть применен к решению задачи для упругой кохмпозиционной среды. Для доказательства мы используем теорию эффективной жесткости Геррмана и Ахенбаха [53], в которой приближенным энергетическим методохм выводятся дифференциальные уравнения, учитывающие особенности структуры слоистых и волокнистых композитов. Рассмотрим, в частности, однонаправленный двухфазный композит, в котором поперечные волны распространяются в направлении волокон (скажем, в направлении оси х). Предполагается, что решение имеет вид [c.179]

Следовательно, для исследованного однонаправленного композита совершенно четко установлено существование характерного объема Гц. Опубликованные экспериментальные данные также подтверждают существование характерного объема для однородных изотропных материалов, а также для композитов слоистой структуры. В отличие от энергетического подхода этот критерий разрушения представляет собой необходимое и достаточное условие. Основное различие между этими подходами заключается в способах подтверждения. При подтверждении критерия разрушения на основе баланса энергии требуются независимые измерения механической затраченной энергии и физической диссипации (у), в то время как для подтверждения критерия, основанного на концепции критического объема, необходимы только механические испытания. [c.262]

Кроме композитов с матами из рубленой пряжи и полиэфирной смолой, в [8] исследованы некоторые другие слоистые ортогонально армированные пластики, волокна в которых уложены вдоль и поперек продольной оси образца. Два вида таких композитов состояли из тканей, погруженных в высокореактивную ортофталевую полиэфирную смолу. Одна из тканей была равнопрочная плетеная, а другая — так называемая однонаправленная ткань с соотношением количества волокон основы к волокнам утка около 10 1. [c.344]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...