Пластина Упруго-пластическое состояни

Упруго-пластическое состояние бесконечной пластины с отверстием, растянутой осесимметрично относительно центра отверстия [c.122]

Будем считать, что упругие деформации в пластине малы по сравнению с пластическими деформациями и потому их можно положить равными нулю. Таким образом, появление прогиба пластины возможно только тогда, когда зона пластичности распространится на всю ее толщину. Конечно, это не означает, что вся пластина должна перейти в пластическое состояние. Достаточно, чтобы указанное условие выполнялось хотя бы вдоль некоторых линий. Для подтверждения сказанного сошлемся на следующий пример. [c.339]

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

Указанные выше и аналогичные им изменения формул упругого расчета учитываются при упругопластическом расчете. Диаграмма деформирования задается в виде кусочно-ломаной линии координатами точек перегиба. По разработанной программе были выполнены упругопластические расчеты оболочек и пластин, позволившие оценить для предлагаемого метода точность получаемых результатов и скорость сходимости последовательных приближений. Нагрузки на оболочки увеличивались от соответствующих моменту появления пластических деформаций до удвоенных, при которых наиболее напряженное сечение детали или большая его часть переходят в чисто пластическое состояние. В приведенных ниже примерах принималась диаграмма деформирования без упрочнения, дающая наихудшие условия для сходимости последовательных приближений, так как при идеальной пластичности функции E z)jE отличаются от 1 больше, чем в других возможных случаях упрочнения. В качестве критерия скорости сходимости последовательных приближений рассматривались последовательные уточнения значений перемещений и усилий, модулей упругости и а также величин максимальной и мини- [c.208]

Бесконечная пластина постоянной толщины с отверстием под действием осесимметричного растяжения. В этом случае также имеется [ 1 ] аналитическое решение для упругопластического деформирования пластины, полученное с помощью формул для осесимметричного диска. Случай нагружения растягивающими силами на бесконечности представляет интерес с точки зрения исследования концентрации напряжений за пределами упругости. Так как радиальные напряжения на контуре отверстия равны нулю, текучесть в пластине начинается при достижении кольцевыми напряжениями предела текучести на этом контуре. С учетом коэффициента концентрации в упругой области, равного 2, получаем, что текучесть начинается при внешней нагрузке = 0,5 а , а при увеличении р вдвое, т. е. =а , несущая способность пластины исчерпывается и вся пластина переходит в пластическое состояние. Для случая материала пластины без упрочнения радиус границы Гт, отделяющей упругую область от пластической, определяется соотношением [c.213]

Упруго-пластическое равновесие пластины под действием равномерного давления но краю отверстия. При небольшой величине давления р пластина находится в упругом состоянии и напряжения (в полярной системе координат г, О, где О — полярный угол) будут [c.224]

Кузнецов В.В. Об определении деформированного состояния упруго-пластической толстой пластины с эллиптическим отверстием. - Прикладная механика, 1973, т. 9, №9, с. 133-137. [c.248]

Анализ разрушения металлических конструкций и многочисленные экспериментальные данные показывают, что в реальных условиях эксплуатации в нагруженном материале возле трещин могут возникать значительные пластические деформации, охватывающие области, сравнимые с характерными размерами концентратора напряжений (трещины, выреза, включения) или рассматриваемого тела. Описание процесса разрушения при значительных пластических деформациях требует решения соответствующей упругопластической задачи для тела с трещинами. Обстоятельный обзор таких исследований выполнен в работе [12]. Применение классических методов теории пластичности во многих случаях является малоэффективным и не всегда учитывает некоторые характерные особенности протекания процесса пластического деформирования, в частности локализацию деформаций в тонких слоях и полосах. В случае тонких пластин (плоское напряженное состояние) такие деформации локализуются в тонких слоях (полосах пластичности) на продолжении трещин и достаточно хорошо описываются с помощью б -модели, когда полосы пластичности моделируются скачками нормальных смещений [65. При плоской деформации зоны пластичности возле трещин во многих случаях также локализуются в тонких слоях (полосах скольжения), выходящих из вершины трещины под некоторыми углами к ней [45, 120, 159, 180]. Полосы скольжения при этом моделируются скачками касательных смещений. В результате решение упругопластической задачи для тела с трещинами сводится к решению упругой задачи для тела с кусочно-гладкими (ломаными) или ветвящимися разрезами (см. третью главу), на берегах которых заданы разрывные нагрузки. При этом длина зон пластичности и их ориентация заранее неизвестны и должны быть определены в процессе решения задачи. Для таких исследований может быть успешно применен метод сингулярных интегральных уравнений, развитый в предыдущих главах, что и проиллюстрировано на конкретных примерах. [c.219]

Бесконечная пластина постоянной толщины с отверстием под действием осесимметричного растяжения. В этом случае также имеется аналитическое решение для упругопластического деформирования пластины. Так как радиальные напряжения на контуре отверстия равны нулю, текучесть в пластине начинается при достижении кольцевыми напряжениями предела текучести 0т, т. е при внешней нагрузке р = 0,5от- При увеличении р о вдвое вся пластина переходит в пластическое состояние. Расчет выполнен для р = 0,8 0т, когда кольцевые напряжения на контуре отверстия в упругой пластине в 1,6 раза превышают 0т. Разбивая центральную зону пластины на кольцевые участки шириной 0,1 г, получим кольцевые напряжения на контуре отверстия в четвертом приближении с погрешностью 1,5%, в пятом —0,6%. [c.131]

При растяжении стержня (вала) с кольцевой выточкой (осесимметричная задача) существенного смещения максимума напряжений 0 при наличии упруго-пластических деформаций не наблюдается (рис. 18). В этом случае, в отличие от плоской задачи (для пластин) в це1 тре впадины имеет место плоское напряженное состояние с одинаковыми знаками главных напряжений Ог и 00. [c.557]

Предельное состояние конструкции наступает тогда, когда несущая способность конструкции исчерпывается, т. е. конструкция перестает сопротивляться возрастанию нагрузки. Задача об определении нагрузок для стержневых систем (статически определимых), дисков, цилиндров и даже пластин решается следующим образом [101, 102] определяются а) напряженное и деформированное состояния в упругой области б) в упругопластической области в) нагрузки, при которых материал в данном сечении или элемент конструкции полностью переходит в пластическое состояние. [c.149]

Согласно (8Л 47) величине )1 = 2п соответствует отношение = = 2,963 Следовательно, если отношение больше 2,963, то никакая величина интенсивности равномерно распределенного момента, приложенного на внутреннем контуре кольцевой пластины, не может привести пластину полностью в пластическое состояние, т, е, всегда в пластине остается некоторая часть упругой области. [c.218]

Пусть на неизвестном замкнутом контуре Ь в плоскости комплексного переменного 2 = х 4- у заданы вторые производные би-гармонической функции, являющиеся известными функциями координат X ж у. Требуется определить границу Ь и бигармоническую функцию. К такой математической постановке сводится упруго-пластическая задача для тела, находящегося в условиях плоской деформации или плоского напряженного состояния, в том случае, когда -пластическая зона -целиком охватывает контур тела, так как напряжения в пластической области, как правило, определяются непосредственно по граничным нагрузкам. К аналогичной математической задаче приводятся некоторые задачи выпучивания пластин и разрушения материалов. В случае, когда заданные граничные функции являются-соответствующими вторыми производными бигармонической функции, задача может быть решена методом Л. А. Галина [12]. [c.111]

Жестко-пластическая пластинка. В рассмотренных задачах о пластинке сделанное предположение о достижении предельного состояния во всех элементах оказывается, в противоположность случаю стержня, непротиворечивым. Это позволило избежать вопросов, связанных с геометрией упругих зон и их эволюцией. В таких задачах расчет по предельному состоянию упруго-пластического тела и определение пластического равновесия соответствующего жестко-пластического тела, естественно, совпадают. Однако рассмотренный пример является исключительным. Как правило, исчерпание несущей способности пластин более сложной формы происходит при наличии упругих зон. Кроме того, при отсутствии симметрии задача о пластинке даже в областях полной пластичности перестает быть статически определимой неизвестных моментов становится уже три, а уравнений для них остается по-прежнему два. Задача становится сложной, и использование модели жестко-пластического тела остается единственной практической возможностью оценить несущую способность. [c.115]

Описывается основанный на вариационном принципе метод расчета компонентов напряженного состояния, а также границы упругой и пластической зон при изгибе прямоугольной консольной пластины силами, равномерно распределенными по свободному краю. [c.37]

Пусть конструкция или некоторый ее элемент представляют собой пластины с отверстиями, находящиеся в плоском напряженном состоянии. Толщина пластин считается постоянной. Предположим, что задано некоторое предельно допустимое нормальное напряжение (с учетом коэффициента запаса), определяемое из упругого расчета конструкции. Заметим, что во всех конструкциях, рассчитываемых на длительную работу, пластические зоны обычно не допускаются. Форма отверстий по технологическим причинам обычно бывает круговой. [c.67]

Постановка задачи. Рассмотрим задачу [43] об определении границ, разделяющих упругую и пластические области неограниченной тонкой пластины, находящейся в условиях плосконапряженного состояния и ослабленной бесконечным рядом одинаковых круговых отверстий. Предполагается, что уровень напряжений и расстояние между отверстиями таковы, что круговые отверстия целиком охватываются соответствующей пластической зоной, но в то же время, соседние пластические области не пересекаются. [c.123]

Картина распространения усталостной трещины в тонких плоских образцах при повторном растяжении существенно усложняется. В тонких образцах трещина вначале распространяется по. плоскости, нормальной к приложенному переменному растягивающему напряжению. По мере ее роста увеличивается и примыкающая пластическая зона. При критическом размере зоны, зависящем от толщины пластины, плоскость излома меняет свое направление и располагается под углом 45° к поверхности, при этом существенно возрастает скорость роста трещины. Этот тип распространения усталостной трещины можно считать скорее типом П1 антиплоской деформации (см. гл. П, раздел 11 и гл. V, раздел 4), чем плоского напряженного состояния. Он наблюдается в тех случаях, когда упругий продольный изгиб пластины вызывает боковые относительные смещения верхней и нижней частей образца, непосредственно примыкающих к трещине. Обратная пластическая деформация концентрируется в узкой полосе скольжения по плоскости, наклоненной под углом 45°. Соотношения между смещением вершины трещины п Авр численно отличаются от таковых в условиях плоского напряженного состояния или плоской деформации. [c.242]

Потеря устойчивости тела происходит обычно резко, скачкообразно. Характеристиками могут служить в упругой области Эйлерова сила или критическое напряжение для пластин, оболочек и т. п. в пластической области потеря устойчивости или предел прочности растягиваемого образца СТа, критическое напряжение при упругопластическом продольном изгибе или сжатии оболочек (на рис. 1.14 момент потери устойчивости на разных стадиях У П Р — отмечен крестом). После достижения критического состояния деформация и разрушение развиваются обычно с положительным ускорением. [c.77]

Формулы (5.51) и (5.52) могут быть получены в результате решения задач о напряженном состоянии круглой пластины, нагруженной гидростатическим давлением. Решение справедливо как для упругой, так и для пластической области (из условия определения предельного давления). Различие будет лишь в значении коэффициента К, который зависит от способа закрепления пластины по контуру и от метода оценки прочности — по предельным напряжениям или по предельным нагрузкам. Как и в других разделах Норм, для плоских донышек коэффициенты К принимаются из условия расчета по предельным нагрузкам (в данном случае по предельным давлениям). [c.358]

Однако выражение (109), используемое для силы, движущей трещину, и справедливое для центральной трещины в бесконечной упругой пластине в условиях одноосного напряженного состояния, нуждается в поправке, учитывающей как пластическое течение в зоне непосредственно впереди трещины, так и конечную ширину пластины. [c.88]

Пусть под действием заданных, усилий пластические зоны полностью охватывают отверстия, но не сливаются. Требуется определить линии раздела упругой и пластической зон, а также напряженное состояние пластины. [c.188]

Введение. Напряженное состояние конических труб из идеально-пласти-ческого материала впервые исследовано в монографиях Д. Ивлева [1] и В. Соколовского [2], где рассматриваются предельное и упруго-пластическое состояния этих труб под внутренним и внешним воздействиями нормально распределенных сил. Термонапряженные состояния идеально-пластических пластин рассмотрены в монографиях В. Боли и Дж. Уэйнера [3], а также Г. Паркуса [4], где определены границы пластических зон в длинных упруго-пластических пластинах. [c.387]

Другой подход к определению КИН предложен в работе С. В. Петинова и А. А. Бабаева [181], где решалась упруго-пластическая задача МКЭ с учетом ОСН применительно к пластине со сварным швом и трещиной. По напряженному состоянию в области, непосредственно расположенной за упругопла--стической зоной у трещины, на стадии нагружения и разгрузки определялись КИН путем экстраполяции напряжений к вершине трещины. Авторы утверждают, что в этом случае КИН определены с учетом поправки на пластичность, введенной Ирвином [16]. [c.197]

У вершины трещины сразу же после ее возникновения у основания надреза образуется область упругопластнче-ского напряженного состояния. Однако в качестве допущения можно принять, что из-за упрочнения и перераспределения напряжений вследствие пластической деформации у вершины трещины в процессе последующего нагружения реализуется упругое напряженное состояние. В связи с тем, что подсчитать концентрацию напряжения у вершины реальной усталостной трещины очень трудно даже при упругом напряженном состоянии, вместо усталостной трещины удобнее рассматривать полуэллиптический надрез в полубесконечной пластине (надрез-трещина). Глубину такого надреза-трещины принимаем равной глубине трещины h, а радиус равным ро (рис. 27, а). [c.59]

Диаграммы х, t) и (ог, и) соударения пластин представлены на рис. 107. Состояние материала в областях, обозначенных на диаграмме х, t), определяется соответствующими точками на диаграмме (стг, и). Как показано на рис. 107, б, за фронтом упруго-пластической волны нагрузки, распространяющейся от поверхности соударения, устанавливается давление rmax и массовая скорость, определяемые точкой 3 диаграммы (аг, и). Отражение волны нагрузки от свободной поверхности приводит к распространению в противоположном направлении волны нагрузки, снижающей давление в материале по адиабате разгрузки 3—5 до нуля (последовательность состояний 4i, 4 ,..., 5) с повыщением скорости свободной поверхности до максимальной величины (последовательность состояний 2и 2г,. .., 5) в результате многократного распространения между свободной поверхностью и фронтом пластической волны упругого возмуще- [c.217]

Здесь t j и и 2 скорость нагрева в град/час в период упругого (напряжённого) и пластического состояния x j и — продолжительность нагрева в час в указанные периоды Я — радиус цилиндра в л 5 — половина толщины пластины о —допустимое напряжение в кг мм Е — модуль упругости в кг1мм g — коэфициент линейного расширения а — коэ-фициент температуропроводности в лА час л.п.к — температура поверхности металла в конце периода напряжений. [c.513]

В условиях плоского напряженного состояния k -- О, в плоском деформированном состоянии fe=0,5. Следовательно, величина у — k равна 1 при плоском напряженном состоянии. При плоском деформированном состоянии эта величина равна 1 3/2 = 0,866. Величина (1—тем меньше, чем больше показатель а. На рис. 4.26 приведены результаты расчетов рассматриваемых коэффициентов в соответствии с соотношениями (4.78) методом конечных элементов. Эти данные относятся к случаю плоского напряженного состояния. Методом конечных элементов рассчитали [53] коэффициенты концентрации напряжения и деформаций при упруго-пластической деформации растяжением пластин с двухсторонним полукруглым, U-образньш или эллиптическим надрезом. В указанной работе исследовали применимость уравнений Ной-бера и приближенного уравнения, рассчитываемого с помощью /-интеграла Райса, для анализа результатов экспериментов. Показано, что при расчете Къ с помощью уравнения Нойбера получаются завышенные результаты, а при расчете с помощью /-интеграла Райса — заниженные. [c.118]

Л, Б. Эрлих дает такое объяснение природы терморастрескивания. Быстрый нагрев поверхности трения при большом градиенте температуры по глубине вызывает в поверхностном слое напряжения сжатия. Эти напряжения значительно превосходят по абсолютной величине растягивающие напряжения в остальной части детали и обусловливают при определенных условиях неустойчивость упругого или упругопластического состояния этого слоя. Такими условиями является высокий нагрев поверхностного слоя или переход его в пластическое состояние при этом модуль упругости материала принимает малые значения. Этот слой становится подобным сжатой пластине или оболочке из эластичного материала на упругом основании. Неустойчивость исходной формы приводит к образованию гофра. Цилиндрическая поверхность бандажа или барабана превращается в гофрированную, причем выступы и впадины идут параллельно оси. Выступы волнистой поверхности концентрируют нагрузку, происходит их перегрев, они становятся местами подплавле-ния и очагами зарождения трещин. [c.235]

При одноосном напряженном роетоянии (стержни) расчеты на устойчивость можно производить, пользуясь тем или иным критерием и диаграммой растяжения материала. При двухосном напряженном состоянии (пластины, оболочки) этого оказывается недостаточно. В этом случае необходимо иметь зависимость между напряжениями и деформациями за пределом упругости. Эти зависимости определяются теориями пластичности. Все известные теории пластичности относятся или к деформационным теориям или к теориям течения. В деформационных теориях устанавливаются связи непосредственно между напряжениями и деформациями, а в теориях течения — между малыми приращениями деформаций и напряжений и напряжениями. Из дефор. мационных теорий наибольшее распространение получила теория малых упруго-пластических деформаций, развитая Генки [c.303]

Рассмотрим сначала особенности напряженного состояния и концентрации напряжений около отверстий. Такой концентратор, имеюпщй конструктикное или технологическое назначение, встречается во многих деталях машин (пластинах, стержнях, оболочках, дисках и т. п.). Вопросам расчета концентрации напряжений около отверстий посвящено большое число работ. Однако наиболее полно эта задача решена в упругой постановке, менее детально — в упруго-пластической области и к условиях ползучести. Поэтому основное внимание уделим концентрации напряжений в пластинах с отверстиями при упруго-пластических деформациях и деформациях ползучести при простом и сло кном нагружениях. Упругие решения приведем лишь для сравнения. [c.85]

Указанные выше и аналогичные им изменения формул упругого расчета были введены в АЛГОЛ-программу расчета для ЭЦВМ, приведенную в работе [9]. Диаграмма деформирования задается в виде кусочно-ломаной линии координатами точек перегиба. По этой программе были выполнены упругопластические расчеты оболочек и пластин, позволившие оценить для предлагаемого метода точность получаемых результатов и скорость сходимости последовательных приближений. Нагрузки на оболочки увеличивались от соответствующих моменту появления пластических деформаций до удвоенных, при которых наиболее напряженное сечение детали или большая его часть переходят в чисто пластическое состояние. В приведенных ниже примерах принималась диаграмма деформирования без упрочнения, дающая паихудшйе условия для сходимости последовательных приближений, так как при идеальной пластичности функции Е (г)/ отличаются от 1 больше, чем в других возможных случаях упрочнения. В качестве критерия скорости сходимости последовательных приближений рассматривались последовательные уточнения значений перемещений и усилий, модулей упругости а также величин максимальной и минимальной деформаций в наиболее напряженном Сечении. Число выполненных последовательных приближений во всех рассмотренных случаях не превышало 4—5, так как при этом указанные уточнения составляли около 1%. В таблице приведены величины нагрузок, модулей упругости максимальной интенсивности деформаций вг тах, размер зоны пластичности 4. [c.127]

Наиболее распространенным методом являются испытания образцов с различными видами надрезов на растяжение [210, 450], а также испытание односторонним гидростатическим давлением закре11ленных по контуру пластин [222, 316]. Эти методики, как отмечалось в гл. УП, имеют существенные недостатки. Анализ напряженного состояния материала в этом случае, особенно в стадии упруго-пластического деформирования, связан с большими трудностями. Поэтому использование указанных методов испытания можно считать оправданным только при экспериментальном исследовании некоторых частных задач прочности конструкций. [c.262]

В. В. Москвитин (1951 — 1965), обобщив положения Г. Мазинга ж используя теорию малых упруго-пластических деформаций для случая тЕовторного нагружения, доказал ряд теорем относительно переменных нагружений, вторичных пластических деформаций и предельных состояний. На основе этих теорем оказалось возможным использовать конечные соотношения между напряжениями и деформациями для решения соответствующих задач. Эти соотношения справедливы при нагружениях, близких к простому. В работах В. В. Москвитина показана таюке возможность применения разработанной им теории для случая сложного нагружения, когда главные напряжения при циклическом нагружении меняют знак. Теория малых упруго-пластических деформаций при циклическом нагружении была использована В. В. Москвитиным и В. Е. Воронковым (1966) для решения ряда конкретных задач (циклический изгиб бруса и пластин, повторное кручение стержней кругового и овального поперечного сечения, повторное нагружение внутренним давлением толстостенного цилиндра и шара и др.). [c.411]

В случае плоско-напряженного состояния (пластин) Имеется класс решений упруго-пластической задачи, представляющей особенно большой интерес для механики разрушения [271. Во многих задачах плоского йапряжвнного состояния пластические деформации сконцентрированы вдоль линий ( шейка ) решение таких задач находится методами теории упругости. Впервые решение такого типа для одной щели в пластинке, растягиваемой на бесконечности по направлению, перпендикулярному линии разреза, было указано Д. Дагдейлом [29], который подтвердил также экспериментально это решение. Почти одновременно аналогичные решения были весьма полно изучены М. Я. Леоновым и его коллегами П. М. Витвиц-ким,-С. Я. Яремой в цикле работ [3—7, 151. [c.177]

При нагружении твердого тела нагрузками, превосходящими некоторый предел, наряду с упругими деформациями появляются деформации пластические, которые с ростом нагрузок значительно превосходят упругие деформации и предопределяют процесс деформирования тела как локально, так и в целом. Рассмотренные в гл. 12 задачи о предельном состоянии балок с введением понятия пластического шарнира и предельного момента в нем представляют пример того, как вследствие развития и локализации пластических деформаций балка превращается в механизм с пластическим шарниром. Появление локализованного шарнира приводит к особому виду деформирования балки в целом. Рассмотрим деформироиание прямоугольной пластины с образованием мгновенно изменяемой системы Б виде механизма с пластическими шарнирами. При этом предположим, что упругие деформации значительно меньше пластических и при превращении в механизм пластина разбивается на части, в которых материал не [c.416]

Метод переменных параметров упругости в тео и пластического течепш. При расчете пластин и оболочек обычно используют зависимости для плоского напряженного состояния. При методе переменных параметров упругости применяют зависимости (9.11.6), причем приращение d r,- определяют по формуле (9.11.8). Основные зависимости (9.11.5) в мат- [c.200]

Было установлено, что это уравнение предсказывает завышенные результаты даже при учете пониженной жесткости частично деформирующейся пластически матрицы и замене Цт на секущий модуль — общий наклон диаграммы нагрузка — деформация матрицы при сдвиге. Очевидно, что это объясняется двумя причинами. Во-первых, модель предложена для слоистого материала, в котором армирующие элементы представляют собой пластины, а не волокна, и во-вторых, реальный модуль упругости при сдвиге многих материалов понижается при напряженном состоянии сжатия. В области объемных долей волокон, для которой уравнение (2.22) применимо, волокна (или пластины в конкретной модели) достаточно близки друг к другу и их продольный изгиб происходит совместно (в фазе). Этот процесс сопровождается такими же сдвиговыми деформациями матрицы как при образовании полос сброса (кинк-эффекте), например в древесине и ориентированных [c.118]

Уровень растягивающих напряжений в пластической области в случае плоской деформации примерно в три раза выше, чем в случае плоского напряженного состояния (напомним, что напряжение Оу в вершине трещины равно Ts для тонких пластин и Sets для плоской деформации). Поэтому внешние нагрузки, приложенные к границе кругового упругого ядра вблизи конца трещины, будут примерно в три раза выше в случае плоской деформации следовательно, коэффициент интенсивности напряжений ki и число т]1 (см. формулу (7.16)) для плоской деформации будут приблизительно в три раза больше, чем для плоского напряженного состояния. Отсюда, согласно (7.17), следует, что постоянная deo для плоской деформации примерно в десять раз меньше соответствующей постоянной для плоского напряженного состояния. [c.387]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...