293 — Зависимость от напряжения полная

Казалось бы, что простота расчетных зависимостей, физическая наглядность критерия и, наконец, хорошее соответствие с экспериментом должны были бы обеспечить гипотезе максимальных касательных напряжений полную монополию если не в теоретическом аспекте, то по крайней мере при решении практических задач. Этого, однако, не произошло, и в своеобразном естественном отборе, который происходил среди многих гипотез, предлагавшихся в конце прошлого и начале настоящего века, выжила и заняла место наравне с теорией Треска — Сен-Венана также и гипотеза Хубера — Мизеса. Она была сформулирована Хубером (1904) в виде исправленного варианта критерия Белы- [c.298]

Вторая школа придерживается вышеприведенного определения разрушения слоя, которое позволяет предсказывать поведение слоя на основе начальных свойств в условиях повторяющихся нагрузок. Другой подход состоит в получении полного набора зависимостей напряжение — деформация — время как для лабораторных образцов, так и для образцов, работающих в условиях эксплуатации. [c.128]

Нагружение металлов кратковременным импульсом нагрузки высокой интенсивности ведет к особому виду разрушения под действием растягивающих напряжений в области взаимодействия встречных волн разгрузки, называемому отколом. Исследованию этого вида разрушения посвящено большое число работ, основная цель которых — установление связи разрушающих напряжении в плоскости откола с параметрами нагрузки. Чаще всего по результатам экспериментальных исследований определяется зависимость разрушающих напряжений в плоскости откола от времени действия нагрузки или скорости нагружения [106, 280]. Вполне естественно, что знание зависимости напряжение — время в плоскости откола дает наиболее полную информацию о сопротивлении материала разрушению [105]. Этим объясняется интенсивный поиск путей построения такой зависимости по результатам эксперимента. [c.215]

При облучении графита характер зависимости напряжение— деформация существенно изменяется предел упругости облученного графита существенно возрастает по сравнению с необлученным материалом. В то же время остаточная деформация снижается [171]. На рис. 3.32 в качестве иллюстрации приведены типичные кривые напряжение — деформация для графита марки ВПГ до и после облучения флюенсом 1,5Х XlO нейтр./см2 при температуре 120° С. Так, если полная деформация до облучения составляет 0,10—0,12%, то после облучения относительно невысоким флюенсом она снижается до 0,05—0,07%. Увеличение упругих свойств и снижение пластических деформаций в области низкой температуры в основ- [c.138]

Приложение к решению специальной задачи. Предположим, что необходимо исследовать экспериментально напряжения и деформации, возникаюш ие при набегании ударной волны на различные препятствия, встречаюш,иеся в той среде, в которой распространяется волна. Можно рассмотреть возможность экспериментального исследования данной задачи на моделях, сделанных в уменьшенном масштабе, исследование которых обходится дешевле исследования натурных конструкций. Например, напряжения можно определить методом фотоупругости, и для отыскания перемещений, а следовательно, и деформаций можно воспользоваться чисто оптическим методом. Рассмотрим возможность применения таких экспериментальных методов для исследования указанной задачи на основе рассмотренных нами методов теории размерности. Предупреждаем, однако, что этот пример следует рассматривать только как иллюстрацию применения методов, рассматриваемых в этом разделе, и хотя при этом получается ряд законов моделирования, которые необходимо соблюдать при проведении эксперимента, все же нет оснований полагать, что эти законы достаточно полно отражают все условия, которые встречаются в этой задаче. Для такой новой задачи, как рассматриваемая, вполне допустим при предварительном анализе упрощенный подход. Однако может оказаться, что в этой задаче оказывают влияние еще какие-то нерассмотренные дополнительные параметры. Переменные параметры, присутствующие в данной задаче, указываются в приведенном ниже выражении, изображающем функциональную зависимость напряжений в некоторой точке [c.461]

Задания любых двух из этих величин, за исключением пар и Да или А W R, достаточно для полного описания зависимости напряжения от времени. [c.173]

Найденные в предыдущем разделе волновые функции напряжений Si(t), s it),. . Sn(t) дают возможность не только найти напряжения на ударяемом конце стержня, но и определить полные напряжения в любом другом месте стержня в виде функции времени. Полное напряжение в любой точке стержня всегда будет равно сумме напряжений от всех волн, проходящих в сторону закрепленного конца, сложенной с суммой напряжений от всех волн, движущихся через эту точку от закрепленного конца. Когда участок волны, соответствующий максимальному значению s t) (точки максимума на рис. 15.17), достигает закрепленного конца и отражается там, напряжения и от падающей, и от отраженной волн принимают максимальные значения. Полное напряжение сжатия в этот момент в этом месте принимает наибольшее из возможных значений в стержне при ударе. Поэтому в дальнейшем целесообразно исследовать зависимость напряжения от времени на закрепленном конце. [c.526]

Кроме того что при ударном нагружении следует учитывать сложное взаимодействие возникающих волн напряжения, необходимо иметь в виду, что при динамическом нагружении могут значительно изменяться характеристики материала по сравнению с их обычными значениями в квазистатических условиях [5]. Зависимость напряжений от деформаций в циклических условиях уже обсуждалась в гл. 8 и 11. Информация об особенностях поведения материалов и изменении их свойств при динамическом нагружении пока еще далеко не полна, и любые дополнительные сведения о вязкости разрушения, прочности, жесткости и концентрации напряжений в условиях ударных воздействий, несомненно, окажутся полезными расчетчику. [c.531]

В изложенной схеме расчета не учитывалось явление ползучести. А между тем за несколько минут работы двигателя может заметно проявиться кратковременная ползучесть материала стенок камеры. Учесть в расчете эту кратковременную ползучесть проще всего с помощью теории старения [14]. Для этого весь расчет по определению напряженно-деформированного состояния стенок камеры следует повторить для нескольких моментов времени работы двигателя, используя каждый раз вместо статических диаграмм растяжения материала зависимости а (8 ), -полученные перестройкой кривых простого последействия для тех же моментов времени. В результате такого расчета находим зависимости изменения полных окружных и осевых удлинений, а следовательно, радиальных и осевых перемещений стенок камеры во времени. [c.366]

Пусть в эксперименте выявлена зависимость напряжения, при котором зарождается усталостная трещина, от теоретического коэффициента концентрации напряжений Oi = f a). По мере увеличения а уровень напряжений снижается (рис. 5.27). При напряжении трещина непрерывно развивается вплоть до полного разрушения конструкции. По мере увеличения концентрации напряжений (см. рис. 5.25, а и б) уменьшаются (при одинаковых длинах трещин) зоны действия концентратора напряжений, и конец трещины становится менее нагруженным. Отсюда следует, что уровень напряжений при котором трещина непрерывно развивается, при увеличении а должен увеличиваться (см. рис. 5.27). При Oi > 02 возникшие трещины не развиваются, а при < 02 эти трещины непрерывно растут. [c.53]

Хорошо известно, что, вообще говоря, в пластической области не существует однозначных зависимостей напряжений от деформаций. Деформации зависят не только от напряжений в конечном состоянии, но и от предыстории нагружения. Следовательно, связи напряжений с деформациями, которые использовались в теории упругости, в теории пластичности заменяются соотношениями между приращениями деформаций и напряжений. Это направление теории пластичности называется теорией приращений деформации или теорией пластического течения [1—6]. Было установлено, что деформационная теория пластичности, изложенная в предыдущей главе и представляющая собой частный случай теории пластического течения, непригодна для полного описания пластического поведения металлов. [c.324]

Известно, что если в некоторой точке А диаграммы, т. е. при значении напряжения 0а (рис. 23), прекратить растяжение образца и произвести разгрузку, то график зависимости напряжения от деформации в процессе разгрузки будет представлять О А. параллельную начальному упругому участку деформации ОЕ. Удлинение, которое образец сохраняет при полной разгрузке, называется остаточной (или пластической) деформацией, соответствующей напряжению ал- Остаточное удлинение 8p равно разности между полным удлинением ел, [c.93]

Из этих данных видно, что формула (2.7) устанавливает зависимость напряжения от полной деформации. Кроме того, видно, что модули, определенные из сравнения упругих компонентов, после вычитания остаточной деформации уменьшаются. [c.59]

Приведем результаты решения задачи о взаимовлиянии одного большого отверстия радиуса R (будем считать, что центр его расположен в начале координат, т. е. = 0) и двух малых, одинаковых по размеру R2 = R3) и расположенных симметрично относительно оси X ( 2 = х = Ri У2 = —Уз = у )- Здесь Ri R2 R3 — радиусы отверстий в момент их образования, а и — координаты центра г-го отверстия в момент его образования. Исследуем зависимость напряженно-деформированного состояния от изменения 5 (т. е. когда малые отверстия движутся относительно большого параллельно оси х) в случае начального одноосного растяжения =0 0,122 Р-рис. 5.56 показана зависимость максимальных полных истинных кон- [c.367]

Согласно этой теории предполагается, что при фиксированной температуре имеется определенная зависимость между полной деформацией, напряжением и временем [c.60]

Достаточно эффективным методом приближенного решения задач теории деформаций является метод упругих решений, предложенный Ильюшиным, в котором как первое приближение принимается решение, полученное в предположении идеальной упругости материала. Особенно полно исследован случай, когда зависимость напряжений от деформаций является степенной. Теория деформации и метод упругих решений получили значительное распространение в Советском Союзе. [c.264]

Интеграл в выражении (1Г.32) равняется площади, лежащей ниже кривой зависимости напряжения от деформации (рис. 11.28, >). Это же выражение для удельной энергии и можно получить, разделив выражение для полной энергии деформации (см. выражение [c.483]

Удельная дополнительная энергия равна площади, заключенной между кривой зависимости напряжения от деформации, осью, на которой отложены напряжения, и горизонталью о=сг1 (рис, 11.28, 6). Полная дополнительная энергия конструкции может быть получена интегрированием величины и [c.485]

На рис. 8.6 схематически показан полный график зависимости критического напряжения от гибкости для стали Ст.З. Для гибкостей от О до 40—50 стержень настолько короткий, что практически разрушается от потери прочности и критическим напряжением можно считать предел текучести. При гибкости от 40—50 до 100 стержень теряет устойчивость, деформируясь в упруго-пластической области прямая Ясинского (см. рис. 8.6). Если гибкость больше 100, критические напряженн ) Определяются по формуле Эйлера, выражающей гиперболическую зависимость напряжений от гибкости. [c.189]

Какова зависимость между полным, нормальным и касательным напряжениями в точке в данном сечении [c.20]

Нелинейная зависимость между полной деформацией и напряжением усложняет вычисление деформаций, однако принципиальных трудностей не вызывает, только, кроме модуля упругости, надо знать еще и структурную диаграмму полимера. [c.58]

Рис. 7. Зависимость напряжений и полных относительных деформаций от возраста бетона к моменту наблюдения при периодических нагрузках а — напряжения в кг см , сжатие указано положительным, растяжение — отрицательным б — полные относительные деформации, увеличенные в 1Q5 раз 1 — экспериментальные данные, 2 — расчет по наследственной теории старения, возраст бетона указан в сутках).

Изучение длительной коррозионной прочности. Методы испытаний при постоянном активном напряжении (нагрузке) сложны и дорогостоящи, но обеспечивают получение более надежных данных для научных обобщений и практического использования. В результате таких испытаний строятся кривые длительной коррозионной прочности, представляющие зависимость времени полного разрушения или времени до появления первой трещины от начального напряжения. Этот способ оценки сопротивляемости материалов коррозионному растрескиванию отличается объективностью и наглядностью. Так как растяжение обеспечивает простоту испытательной машины и возможность широкого использования получаемых результатов, то этот вид напряженного состояния применяется чаще всего при конструировании испытательных машин. [c.260]

На рис. 112 приведена зависимость напряжений возникновения скользящих разрядов и полного перекрытия [c.224]

Зависимость между полным напряжением и тремя его составляющими выражается формулой [c.22]

Для объяснения прочностных свойств ОЦК-металлов в интервале 0,15—0,2 Тпл (см. рис. 2.8) предлагались различные модели и механизмы, анализ которых позволяет выделить три основных фактора, реально претендующих на достаточно полное описание наблюдаемой зависимости напряжение Пайерлса — Набарро [77—80], примесное упрочнение [75, 76, 81] и термически активируемая редиссоциация винтовых дислокаций [82, 83]. Можно также рассматривать, что часто и делается в отношении металлов с другими типами решетки, температурную зависимость напряжения, необходимого для движения дислокаций со ступеньками [8], механизм пересечения дислокаций леса [8, 84] и др. Но они не согласуются с экспериментальными данными о том, что степень деформации не влияет на температурную зависимость напряжения течения [26], хотя согласно указанным механизмам [c.44]

При образовании скопления дислокаций и соответствующей концентрации напряжений у вершины скопления представляется весьма вероятным, что пластическая деформация в соседнем зерне начнется в результате работы зернограничных источников [54, 102]. Удаляясь от поверхности зерна, дислокации, эмитированные этими источниками, взаимодействуют с дислокациями сетки Франка и могут создать новые источники типа источников Франка — Рида. Поскольку эти новые источники не заблокированы примесями, они оказываются способными либо к размножению полных дислокаций, либо (при достаточно высоком уровне напряжений сдвига) — к размножению частичных дислокаций, т. е. к образованию двойника, например, по полюсному механизму Коттрелла — Билби или по механизму Шлизви-ка [20] (рнс. 2.17). Развитая в работе [22] модель, в которой двойникование начинается после частичной (за счет скольжения) релаксации концентраторов напряжений, приводит к получению аналогичной уравнению Холла — Петча для скольжения зависимости напряжения начала двойникования от размера зерна [c.60]

С помощью приведенного анализа были рассчитаны теоретические кривые для плоских образцов из низкоуглеродистой стали с надрезами глубиной 0,5 и 5 мм. Результаты расчетов даны на рис. 21 в виде зависимостей напряжений от радиуса надреза различной глубины. Для каждого типа надрезов построены кривые напряжений, необходимых для возникновения трещины (отр) и ее развития до полного разрушения образца (ор), а также кривые относительных напряжений 0д/а<т. Области между кривыми Отр и Ор для каждого вида надрезов соответственно представляют собой области нераспространяю-щихся усталостных трещин. Теоретические зависимости (сплошные и штриховые линии) хорошо совпадают с результатами экспериментов (точки). [c.48]

Рис. 21. Зависимости напряжений, необходимых для возникновения трещины (штриховые линии и ее развития до полного разрушения (сплошные линии) от радигуса при вершине надреза в полских образцах из низкоуглеродистой стали с надрезами глубиной

Учет разрьшов радиальных перемещений в контактных сопряжениях фланцевых и нажимных колец (табл. 4.2). Изменение условий контактирования, приведенных в табл. 4.2, возможно не только при переходе содного режима нагружения на другой, но и при возрастании или снижении внешней нагрузки в заданном режиме (например, при изменении внутреннего давления). Такое изменение условий контактирования приводит к нелинейной зависимости напряжений и перемещений в конструкции от внешней нагрузки. Так, в процессе деформации возможно уменьшение или полное выбирание зазоров в посадочном соединении фланцев крышки и корпуса (условия [c.130]

К счастью, появились работы Остергрена [14], Рассела [15] и других авторов, сделавшие серьезные шаги к корреляции усталостных испытаний (при одноосном нагружении и неизменной температуре) с рабочим циклом для реальной и идеализированной детали двигателя. В поисках такой корреляции исследовали различные варианты температурной зависимости напряжения или деформации при этом измеряли амплитуды полной деформации, максимальное напряжение, напряжение, соответствующее стационарному режиму работы двигателя, время действия стационарного режима, температуры, соответствующие максимальной деформации, максимальную температуру и другие характеристики. Были предложены корреляционные подходы, однако все их пропагандисты в один голос предостерегают от непродуманного применения этих подходов. Корреляция была вполне удовлетворительной для определенных у 4астков рабочих лопаток и определенных циклов работы двигателя. Но удовлетворительность зависела от того, насколько верно был идентифицирован микромеханизм усталости данного сплава при данных характеристиках рабочего цикла. Действительно, состояние прогнозирования длительности периода до возникновения трещин малоцикловой усталости в рабочих лопатках таково, что значительное улучшение точности прогноза по-прежнему может быть достигнуто только путем моделирования фактической локальной деформации детали и температурной картины на лабораторном образце, геометрия которого аналогична геометрии рассматриваемой детали. [c.72]

Подробное исследование влияния многоосности напряженного состояния на малоцикловую усталость не входит в задачи книги, упомянем лишь предложенный способ оценки долговечности при малоцикловой усталости в условиях многоосного напряженного состояния [8, 13] и [14, стр. 165 и далее]. Предложенный метод состоит в определении эквивалентного напряокения и эквивалентного размаха полной деформации. Обе эти величины определяются по параметрам многоосного напряженно-деформированного состояния в соответствии с рекомендациями разд. 5,4. Оценка долговечности при эквивалентном размахе полной деформации в условиях многоосного напряженного состояния может быть проведена по усталостным данным для одноосного напряженного состояния в виде зависимости размаха полной деформации от числа циклов до разрушения в условиях малоцикловой усталости. Хотя еще много неясного относительно справедливости этого метода, такой подход представляется наилучшим из известных. [c.389]

Способ учета условий 1—6 не зависит от вида внешней нагрузки, однако при переходе с одного режима нагрузки на другой, а также при возрастании или снижении внешней нагрузки в заданном режиме возможно изменение этих условий, что приводит к нелинейной зависимости напряжений и перемещений в конструкции от внешней нагрузки. Так, в процессе деформации возможно уменьшение или полное выбирание зазоров (условия 1, 2) изменение осрвых усилий (или внутреннего давления) приводит к изменению сил трения и условий проскальзывания (условия 3, 4). При значительных взаимнъгх угловых перемещениях в зонах контакта возможно частичное раскрытие стыков (условие 5). В процессе затяга шпи- [c.89]

Во многих работах (см., например, [45—64]) экспериментально определялась толщина откольного слоя (макроскопическое разрушение) как при подрыве конденсированного ВВ, находящегося в контакте с исследуемым образцом, так и при торможении плоского ударника [45]. Толщина откольного слоя выявлялась либо непосредственно импульсным рентгенографированием [59], либо анализом сохраненных образцов [45, 64]. При известных условиях нагружения путем расчета полной системы уравнений движения определялась зависимость напряжений от времени в плоскости откола. Максимальное расчетное значение растягивающих напряжении в плоскости откола, принималось за величину откольной прочности. Тем самым постулировалась мгновенность процесса разрушения и достижении некоторой критической величины растягивающего напряжения. Этот метод достаточно груб и позволяет получить лишь приближенную оценку сопротивления материала к действию растягивающих напряжений. [c.147]

Условные предел упругости и предел текучести. Понятие о пределе упругости как о напряжении, при котором возникает первая пластическая деформация, или о пределе тедучестц как о напряжении, при котором пластическое течение становится очень большим, настолько полезно при расчетах, что появились многочисленные предложения по поводу того, что принимать за пределы упругости и пределы текучести для материалов, для которых эти "характеристики либо невозможно определить, либо они не существуют вообще. Эти пределы рассматриваются как напряжения, при которых остаточная деформация, полная деформация или угол наклона кривой зависимости напряжения от деформации имеют определенные, но достаточно произвольно выбранные величины [c.31]

Можно сложить компоненты упругой и пластической деформа-чтобы получить полную зависимость напряжений от деформа-(уравнения (12.7) или (12.8)). В частном случае, если выбрать ритерий текучести Мизеса, т.е. положить [c.337]

Удобный для расчетов прием применения теории старения предложен академиком Ю. Н. Работновым. Согласно его предложению кривые ползучести перестраиваются в изохронные кривые, которые представляют собой зависимости напряжения рт полной деформации для каждого фиксированного момента времени. Построим изохронные кривые по данным, представленным на рис, 18. Для стали 45Х14Н14В2М при Т/= 800° С модуль упругости = 3 10 даН/см , а предел текучести = 3000 даН/см еледовательно, мгновенная деформация при напряженИях 200— 300 даН/см будет упругой, и полная деформация подсчитываетсяч следующим образом [c.62]

Зависимость между напряжением и деформацией для конкретного материала определяется при помощи испытания на растяжение. Образец материала, обычно стержень кругового сечения, помещается в испытательную машину и подвергается растяжению. По мере увеличения нагрузки измеряются сиЛа, действующая на стержень, и его удлинение. Напряжение, возникающее в стержне, находится делением силы на площадь поперечного сечения, а деформация — делением удлинения на длину, на которой происходило это удлинени . Для данного материала подобным путем может быть получена полн ая диаграмма зависимости напряжения от деформации. [c.14]

Величина разрушающего напряжения образца с трещиной и характер диаграммы разрушения могут существенно меняться с изменением исходной длины трещины. Поэтому более полное представление о материале может быть получено построением на одном графике зависимости напряжения инициирования движения трещины (рис. 4.13, кривая 1) от исходной длины трещины Оо тр — 0 тр и напряжения при критической длине трещины — критического напряжения (кривая 2) от критической длины трещины Остр — 4тр — так называемые сводные или полные диаграммы разрушения. Сплав Д16 в естественно состаренном состоянии обладает лучшей способностью тормозить разрушение, чем тот же сплав после искусственного старения и чем сплав марки В95. На диаграммах разрушения для сплава Д16Т напряжение инициирования и особенно критическое напряжение разрушения снижаются весьма постепенно с увеличением длины исходной трещины. На диаграммах разрушения для сплава Б95 прочность падает значительно более резко с увеличением длины исходной трещины, чем для сплава Д16Т. Инициирование или страгивание трещины, характеризуемое нижней ветвью полной диаграммы разрушения, происходит при одинаковом напряжении для данной длины трещины независимо от ширины образцов (100 и 200 мм) для каждого из трех исследованных сплавов. На величину критического напряжения — верхняя ветвь полной диаграммы разрушения (кривая 2) — ширина образца [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...