18 диффузионного 18 ламинарного турбулентного

Диффузионный принцип сжигания осуществляется при раздельной подаче газа и воздуха. В зависимости от характера движения пламени (факела) различают диффузионное ламинарное и диффузионное турбулентное горение. [c.354]

Переход ламинарного диффузионного горения в турбулентное для большинства газов происходит при числах Рейнольдса Re > 2200. [c.236]

Согласно первоначальным представлениям допускалось, что частица ионита окружена прочно удерживаемой ею пленкой жидкости, остающейся неподвижной при любом перемешивании раствора. В настоящее время наличие такой неподвижной пленки отвергается и взамен нее вводится представление о зоне жидкости определенной толщины вокруг частицы ионита, в которой конвекция не оказывает влияния на распределение концентрации ионов и последняя обусловлена лишь диффузионными процессами. Эта зона, имеющая достаточно четкую границу с полностью перемешиваемым раствором, достигает толщины 10 —10 см в зависимости от характера перемешивания (турбулентное, ламинарное) толщина этой зоны изменяется. Для этой зоны сохранилось старое название пленка . [c.194]

Изложение вынужденно будет несколько фрагментарно, поскольку имеется лишь очень немного тачных решений. Достаточно подробно исследован только ламинарный диффузионный пограничный слой с постоянными физическими свойствами, но и он изучен далеко не в столь общем виде, как тепловой пограничный слой. Решения -уравнения для турбулентного пограничного слоя получены при допущениях, требующих экспериментальной проверки. Основная трудность общего решения -уравнения состоит в весьма значительном влиянии состава многокомпонентной системы на определяющие перенос физические свойства. Для простых случаев теплообмена было показано, что решения, полученные при постоянных физических свойствах, с небольшими видоизменениями применимы ко многим прикладным задачам. В задачах массообмена изменение физических свойств обусловлено большим числом факторов, и они могут сильнее влиять на решение, чем в задачах теплообмена. Поэтому решения задач массопереноса, полученные в предположении постоянства физических свойств, менее пригодны для непосредственного применения, чем соответствующие решения задач теплообмена. Однако решения уравнений диффузионного пограничного слоя с постоянными свойствами представляют собой основные исходные зависимости массопереноса. Поэтому мы рассмотрим их достаточно подробно. [c.372]

Диффузионная о >ласть для частиц диаметром, меньшим 1 мкм. В этой области коэффициент турбулентной диффузии частиц ко равен коэффициенту турбулентной диффузии газа гв- Такая капля, попав в ламинарный вязкий подслой, оседает на стенку вследствие броуновского движения или гравитации. Однако нельзя не принимать во внимание поперечные градиенты скорости и температуры, из-за которых капля может быть выведена из ламинарного подслоя. [c.74]

Практически в соответствии с обычными гидродинамическими режимами проведения диффузионных процессов показатель степени при числе Прандтля должен меняться в пределах от 7з ( ламинарный режим , если условно допустить применение этого.термина к двухфазному потоку) до 1 (режим развитой свободной турбулентности). [c.157]

При сублимации с незначительной интенсивностью в условиях свободной конвекции в результате взаимодействия твердого тела с газовой средой возле сублимируемой поверхности образуются два пограничных слоя диффузионный и термический, а при вынужденной конвекции образуется еще третий пограничный слой — гидродинамический. Эти пограничные слои накладываются друг на друга, а толщина их зависит от условий протекающего процесса. Гидродинамический и диффузионный пограничные слои могут быть как ламинарными, так и турбулентными. [c.215]

Зная зависимость U f), можно найти промежуточные значения как точки пересечения степенного профиля с п= - - и профиля скоростей в вязком подслое. Тогда из уравнения ( 73) определяется закон сопротивления в диффузионной области. Для практических расчетов в качестве первого приближения можно воспользоваться гипотезой Л. Г. Лойцянского об аналогичном виде этой функции для ламинарного и турбулентного пограничного слоев. С достаточной точностью эта функция аппроксимируется формулой [c.118]

Исследованиями установлено, что максимальная толщина диффузионного слоя получается при критической скорости газового потока, соответствующей переходу ламинарного течения в турбулентное (рис. 7.12). [c.215]

Максимальная толщина диффузионного слоя образуется при скорости газового потока, соответствующей переходу ламинарного потока в турбулентный. Это подтверждается результатами, приведенными в табл. 154. [c.576]

Перейдем к описанию математических моделей распределенных динамических систем. Разнообразие их столь велико, что едва ли можно говорить о сколько-нибудь обозримом наборе основных типовых моделей. Все же некоторые из них стали предметом пристального внимания и позволили существенно продвинуться в вопросах исследования волновых и диффузионных явлений, в изучении ламинарных и турбулентных гидродинамических и конвективных течений жидкостей и газов. [c.27]

Ламинарное и диффузионное пламена представляют прототип элементарных пламен, изучение которых позволяет определить пределы распространения, критические условия ускорения, стабилизации пламени и т. п. Советской школой была разработана тепловая теория пламени, однако аналитическое выражение скорости пламени удалось получить только для условий с целым рядом ограничивающих предположений. Дальнейшее развитие теории ламинарного горения должно включать развитие аналитических методов учета влияния кинетики и тепломассообмена, диффузии активных центров, исследование структуры зоны пламени. Аналогичные задачи могут быть названы для диффузионного пламени, среди которых существенны для условий двигателей (особенно дизелей) раскрытие законов процесса горения капли и факела топлива и турбулентного диффузионного пламени. [c.379]

Таким образом, для применения диффузионной теории необходимо рассмотреть перенос тепла отдельно в трех зонах пограничного слоя пристенном ламинарном слое, переходном слое и на границе турбулентной зоны потока. [c.318]

В уравнениях (4.3.56)-(4.3.60) и (4.2.28) необходимо было бы, вообще говоря, пренебречь членами, описывающими эффекты, присущие ламинарному течению, поскольку малые числа Рейнольдса несовместимы с предположением о локально-равновесной турбулентности. Однако, ввиду приближенности данного подхода, мы оставим их в рассмотрении и, кроме того, в уравнении баланса энергии турбулентности (4.2.28) будем учитывать конвективные и диффузионные члены [c.206]

Здесь В - коэффициент молекулярной диффузии заряженных частиц в условиях I. Так как электрическое число Пекле = уН/В 1, то в ламинарных потоках, вне зон резкого изменения диффузионным членом можно пренебречь. Однако в случае турбулентного течения, в котором диссипация энергии происходит на малых масштабах Л, диффузионный член может быть не малой величиной. [c.613]

В правой части первого уравнения (2.1), вообще говоря, должен присутствовать член, пропорциональный градиенту температуры заряженных частиц (молекулярных ионов) [5]. В рассматриваемых условиях этим членом всегда можно пренебречь в случае ламинарного течения. При анализе турбулентного течения этот член также можно не учитывать, так как относительная величина пульсаций температуры Т /Т при дозвуковом течении меньше относительной пульсации скорости у /у, которая в первом приближении пропорциональна величине /д. Диффузионный член отсутствует при условиях П. [c.613]

Известно, что в прямоточных установках скорость потока парогазовой смеси и характер протекания ее над поверхностью осаждения влияют на внешний вид, качество поверхности покрытия и эффективность процесса [93]. Повышенная скорость потока позволяет получать более гладкие и однородные по толщине покрытия, но эффективность процесса в целом недостаточна. Уменьшение скорости турбулентного потока приводит к повышению выхода осаждаемого металла по соответствующим реакциям, так как система при этом приближается к состоянию равновесия. Однако при малых скоростях и ламинарных потоках выход металла может резко уменьшиться, так как диффузионные процессы в газовой смеси не обеспечивают достаточно быстрого подвода реагентов к активной насыщаемой поверхности и удаления от нее продуктов реакции. Таким образом, при диффузионном насыщении металлов, а также осаждении на подложку из газовой смеси прямоточным методом возникает противоречие при выборе скорости газового потока. При высоких скоростях газовых потоков в прямоточных установках будет значительный расход реагентов. [c.48]

Скорость газового потока возле образцов молибдена была максимальной для данной конструкции установки — 0,28 м/с. По приближенным расчетам, эта скорость соответствует ламинарному течению газов. В отличие от печного способа при нагреве образцов в поле тлеющего разряда диффузионные покрытия получаются равномерными, поэтому в последнем случае не требуется создания турбулентного газового потока. [c.140]

Для практически важных значений критерия Ви=1—2 суммарный удельный тепловой поток с увеличением Ви уменьшается с 24 до 19 кВт-м-2 и доля конвективной составляющей в суммарном удельном тепловом потоке увеличивается от 16,5 до 24 %. Равное значение лучистой и конвективной составляющей достигается при значении Ви = 9, что несколько больше, чем для условий ламинарного пограничного слоя. Влияние лучистой составляющей на суммарный тепловой поток перестает быть существенным при Ви>60, что значительно больше соответствующих значений Ви для условий ламинарного пограничного слоя (Ви = 20). Это объясняется влиянием турбулентного коэффициента теплопроводности на диффузионный процесс переноса лучистой тепловой энергии. Турбулентный коэффициент переноса интенсифицирует процесс передачи тепла как за счет конвекции, так и за счет радиации. Однако зависимость радиационной составляющей от температурного напора ДГ более сильная, чем составляющей конвективной. Значение суммарного удельного потока для условий примера, определенное по зависимости, традиционно применяемой для задач огнестойкости, более чем в 2 раза превышает найденные в соотношении с настоящей теорией. Причем если величина конвективной составляющей практически одинакова (д. =4,2 кВт-м" ) и по настоящей теории при изменении Ви от 1 до 2 изменяется от 4 до 4.4 кВт-м- , то значения радиационной составляющей существенно отличаются лучистая составляющая, найденная в соответствии с традиционным методо.м, 9пв=45 кВт-м" и по настоящей теории дан=24—19 кВт-м- при изменении Ви от 1 до 2. Такое различие объясняется тем, что в традиционном методе расчета используется модель оптически прозрачной среды между двумя бесконечными плоскопараллельными поверхностями. Для задач определения фактического предела огнестойкости в связи со спецификой проведения экспериментов такая модель допустима. В условиях реальных пожаров она вносит существенную ошибку в анализ теплового воздействия очага пожара на строительные конструкции. Сравнение результатов расчета удельных тепловых потоков на вертикальных конструкциях при пожарах, полученных с помощью разработанной в настоящем разделе теории с экспериментальными данными, приведено в разд. 3.3 настоящей главы. [c.81]

Переход от ламинарных диффузионных факелов к турбулентным, как показали исследования на моделях при сжигании в неподвижном воздушном пространстве некоторых горючих газов, совершается при следующих (приближенных) значениях критерия Рейнольдса. [c.243]

Реакция горения топлива протекает в диффузионной области гетерогенного процесса и скорость ее зависит от скорости диффузии кислорода из турбулентного ядра потока через ламинарный поверхностный слой к поверхности горения топлива. Эта скорость, в свою очередь, зависит от температуры газовой фазы, концентрации кислорода в ней и скорости потока газов. Кроме того, так как процесс горения протекает по поверхности кусков топлива, скорость реакции зависит от развитости поверхности, т. е. растет с уменьшением размеров кусков кокса. Следовательно, чем мельче кокс, чем выше подогрев дутья и чем больше добавляется кислорода к воздуху, тем меньше высота кислородной зоны (фиг. 144, б — слева). [c.284]

Влияние массообмена на 2С///С/ и г. В этом и следующем пунктах рассматривается влияние массы, вводимой в турбулентный пограничный слой на поверхности раздела газового слоя и жидкого или твердого вещества, на поверхностное трение и теплопередачу. Мы предположим, что вводимая масса является газом того же состава, что и газ в пограничном слое, так что диффузионный перенос массы является несущественным. Диффузионный перенос массы будет учитываться в п. 8.4, в котором рассматривается самый общий случай. Кроме того, мы предположим, что не происходят никакие химические реакции. Так же как и в случае ламинарного пограничного слоя, рассмотренного в гл. 5, можно ожидать, что вдув будет уменьшать теплопередачу и поверхностное трение, а отсос даст противоположный эффект. Как и в случае ламинарного пограничного слоя, наши результаты подтвердят интуитивные соображения. [c.277]

Изложенный в предыдущем параграфе простой эмпирический прием, оказавшийся пригодным для расчета сопротивления трения в турбулентном пограничном слое на пластине с характерными для нее гладкими профилями скоростей в сечениях слоя, станет недостаточным при появлении нового фактора — обратного перепада давления. При одном взгляде на семейство кривых, показанное на рис. 260, можно сразу заметить характерное для диффузорного участка пограничного слоя возникновение на профилях скорости перегибов, все более и более ярко выраженных при приближении к точке отрыва. Отрыв турбулентного пограничного слоя располагается гораздо ииже по потоку от начала диффузорной области — точки минимума давления, — чем отрыв ламинарного пограничного слоя. Физически это объясняется тем, что турбулентное трение между отдельными и-сидкими слоями внутри пограничного слоя значительно интенсивнее, чем трение в ламинарном пограничном слое при прочих равных условиях это усиливает увлечетю внешним потоком пристеночной жидкости и приводит к затягиванию отрыва. Аналогичным объяснением служит большая заполненность турбулентных профилей скорости по сравнению с урезанными ламинарными профилями, что имеет следствием перераспределение кинетической энергии в сторону ее увеличения в пристеночных слоях и является причиной затягивания отрыва. Ламинарный пограничный слой, как правило, отрывается в небольшом по сравнению с турбулентным слоем удалении от точки минимума давления. Большая продольная протяженность диффузионной области турбулентного пограничного слоя и сравнительно с ламинарным слоем значительное удаление точки отрыва от точки минимума давления служит одной из причин трудности теоретического предсказания расположения точки отрыва иа поверхности тела. [c.764]

Таким образом, коэффициенты массоотдачи (теплоотдачи) в процессах совместного тепломассообмена (1.4.13), (1.4.14) выражаются произведением. Первый сомножитель ответственен за процессы, происходящие в отсутствие взаимного влияния (Р(д/,=о), 0С(д ,=( ) диффузионных или тепловых процессов. Он различен и зависит от гидродинамических и диффузионных условий протекания процесса, а также от геометрической поверхности (Р(д/,=о), ( (АьтУ ДРУгой сомножитель (1.4.15), (1.4.16) -общий для всех рассмотренных случаев [1, 55-571 и отражает влияние переноса энергии на перенос массы и наоборот. Заметим, что обобщенная зависимость типа (1.4.13) или (1.4.14) получена для различных режимов массообмена (теплообмена), на различных контактных поверхностях, (пленочное течение на гладкой поверхности, в том числе в условиях волнообразования, при ламинарном и турбулентном режимах, течение по стенке с регулярной шероховатостью и т.д.), а также при массообмене в многокомпонентных системах. Отметим, что в многокомпонентньЕХ системах зависимости типа/,,/) носят матричный характер. [c.35]

Диффузионное горение газа в турбулентном потоке характеризуется более сложным механизмом горения по сравлению с ламинарным. Сильное влияние на длину факела оказывает закручивание струи газа и воздуха и угол встречи этих струй. Меняя эти параметры, можно управлять длиной факела в очень широких пределах. Благодаря преимуществам закрученного потока обеспечивается хорошее смесеобразование и интенсивное горение. [c.235]

Как вытекает из самого названия, процесс горения здесь определяется перемешиванием топлива и воздуха, т. е. процессом взаимной диффузии. Отсюда вытекает разделение пламен на ламинарное и турбулентное. Диффузионный режим сжигания применяется как в чистом виде, так и при условии частичного предварительного смешения топлива и воздуха, что, строго говоря, представляет собой уже промежуточный случай между кинетическим и диффузионным принципами сжигания. Здесь мы будем рассматривать только случай горения топлива при относительно низком содержании воздуха в предварительно образованной смеси этого воздуха с горючим газом, так как иначе горение будет приближаться к случаю сжигания готовой сте-.хиометрической смеси. [c.100]

С физической точки зрения теплоотдача конвекцией представляет двустадийный процесс, поскольку характер движения жидкости или газа у поверхности нагрева и в отдалении от нее принципиально различен. Как известно, движение у поверхности в пограничном слое толщиной 6 носит всегда ламинарный характер, тогда как в отдалении оно может быть ламинарным, но чаще всего турбулентным. Перенос тепла в пограничном ламинарном слое сводится к молекулярному диффузионному процессу— теплопроводности (> ) тогда как в потоке, движущемся турбулентно носит характер молярной тепловой диффузии, который, однако, тоже возможно характеризовать некоторым эквивалентным коэффициентом теплопроводности. Если весь поток движется ламинарно, то — = 1 и поэтому весь процесс теплообмена [c.270]

Эффективным способом защиты поверхностей от высокотемпературного потока является изготовление их из пористого материала и принудительный вдув (транспирация) охладителя через поры в пограничный слой. Аналогичная задача уже рассматривалась выше для ламинарного пограничного слоя при УофО. Надежных аналитических решений для теплообмена при турбулентном пограничном слое со вдувом и отсосом пока нет, поскольку очень мало известно о влиянии вдувания и отсасывания на структуру пограничного слоя. Имеются лишь приближенные решения этой задачи, удовлетворительно согласующиеся с опытными данными, однако рассмотрение их мы отложим до гл. 15, в которой обсуждается массоперенос в турбулентном пограничном слое. В самом деле, рассматриваемая задача по существу представляет собой задачу массопереноса, и анализ ее в рамках теории диффузионного пограничного слоя значительно удобнее и эффективнее. [c.302]

Влияние переменности физических свойств весьма значительно, как я для ламинарного пограничного слоя, которому соответствует piif. 15-1. Кнут и Дершин исследовали возможность применения определяющего состава для расчета диффузионного турбулентного пг.граничного слоя бинарных газовых смесей с переменными физическими свойствами с помощью решений для постоянных свойств [Л. 7]. Они пришли к выводу, что можно использовать тот же определяющий состав, что и для ламинарного пограничного слоя, т. е. уравнение (15-6). [c.382]

По данным Г. Хотелла и В. Гау-сорна, переход от ламинарного к турбулентному горению струи газа в атмосфере неподвижного воздуха наблюдается для водорода ири значениях критерия Рейнольдса около 2 200, для городского газа—в интервале от 3 700 до 4 ООО, для окиаи углерода—порядка 4 750, для пропана и ацетилена—в интервале от 8 900 до 10 400. Приведенные числа Ке,ф вычислены с учетом вязкости и плотности газа в сопле при комнатной температуре. Эти данные следует рассматривать как чисто ориентировочные, по которым можно приблиз ительн0 указать область значений Кекр, в которой возможен переход ламинарного диффузионного горения в турбу- [c.79]

Массоотдача при внешнем обтекании тел. Расчет массоотдачи продольно обтекаемой пластинки при ламинарном и турбулентном пограничном слое можно проводить по уравнениям (2-115) — (2-118), массоотдачи поперечно обтекаемого цилиндра и шара (в том числе одиночной капли) — по уравнениям (2-125) и (2-126), массоотдачи в неподвижном слое частиц, продуваемом газом (Ргвяа0,7- -1)—по уравнениям (2-127) и (2-127а). В названных уравнениях числа Nu, Nu и Рг следует предварительно заменить на диффузионные числа [c.204]

Благодаря этому рассеянию (диссипации) энергии структуры и получили подобное наименование. По внешним проявлениям, по характеру упорядоченности диссипативные структуры могут быть подразделены на временные, пространственные и пространственно-временные. В качестве примеров приведем часто упоминаемые в литературе по неравновесной термодинамике переход от диффузионного механизма передачи тепла к конвективному ячеистому, переход от ламинарного течения жидкости к турбулентному и образование сверхрешетки пор в металлах при их облучении. [c.22]

В качестве А мы можем подставить массу, тепло или количество движения. Коэффициенты диффузии К зависят от режима течения жидкости. Существуют два режима течения жидкости ламинарное течение и турбулентное течение. Мы будем обсуждать их различия более детально в гл. 8. Здесь мы только отметим, что если поток движется ламинарно, без макроскопического пере-мещивания, то процессы переноса имеют место лишь благодаря молекулярному перемещиванию (диффузии). Если, с другой стороны, имеют место турбулентное движение и, следовательно, турбулентное перемешивание жидких частиц, то процессы переноса будут осуществляться также и благодаря турбулентной диффузии. Мы будем обсуждать перенос в условиях турбулентности в последующих главах. Здесь же мы последовательно рассмотрим несколько молекулярных диффузионных процессов, связанных между собой аналогией указанного выше характера. [c.67]

В качестве простейшего примера применения диффузионной теории рассмотрим обтекание поверхности твердого тела развитым турбулентным потоком с участием тонкого пристенного ламинарного слок (рис. 129). [c.315]

Применение диффузионной теории переноса для турбулентных потоков сред, у которых Ргф, осложняется отсутствием подобия температурных и скоростных полей в ламинарном пристенном пограничном слое. Помимо этого, в турбулентной зоне потока коэффициенты турбулентного переноса количества движения и тепла могут быть различными. Особую сложность представляет использование коэффициента турбулентного переноса тепла для промежуточного, так называемого буферного слоя (рис. 126). Причина этой сложности заключается в том, что перенос тепла из турбулентной зоны потока возмущенными клочкообразными массами среды осуществляется через промежуточную зону с затуханием возмущенных турбулентных масс и с участием нестационарного процесса переноса тепла в ламинарный пограничный слой. В этих условиях неизбежно возникает температурная неоднородность. Поэтому в переходном промежуточном пограничном слое турбулентного потока нельзя принять атурб = Vтypб ( Р турб=1)-В связи с этим применение диффузионной теории для переходного пограничного слоя значительно осложняется, особенно при больших неравенствах Рг" . [c.318]

А. Б. Ватажиным и К. Е. Улыбышевым [8] дана полная физическая постановка рассматриваемой задачи, определены параметры подобия, сформулирована и решена модельная задача для определения максимальной величины тока выноса. В дальнейшем ими изучены диффузионные электрические процессы в ламинарном и турбулентном газодинамическом пограничном слое, а также в окрестности критической точки обтекаемого тела. Проанализировано ослабление эффекта нарушения квазинейтральности потока и исчезновение этого эффекта при понижении температуры газа, обусловленное прилипанием электронов к нейтральным молекулам и образованием отрицательных ионов, которые имеют приблизительно такой же, как у положительных ионов, коэффициент диффузии. Последнее обстоятельство исключает возможность генерации объемного заряда диффузионными процессами. Далее по тракту двигателя он сохраняется таким же, как и выше по потоку. Однако теперь этот заряд обусловлен разностью концентраций положительных и отрицательных ионов. Если затем в потоке резко повысится температура (форсаж двигателя), то произойдет отлипание электронов от отрицательных ионов, и объемный электрический заряд начнет рассасываться вследствие повышения эффективной проводимости газа из-за образования свободных электронов. Это приведет к уменьшению тока выноса на форсаже, что обнаружено при измерениях тока выноса на двигателях при изменении режимов их работы. [c.603]

Вопрос о тепловой защите поверхностей тел, движущихся с гиперзвуковыми скоростями в плотных слоях атмосферы вызвал также появление обширной литературы. В настоящее время уже имеются хорошо разработанные методы расчета ламинарного и турбулентного пограничного слоя при вводе сквозь проницаемую поверхность тела охлаждающего поверхность дополнительного газа, отличного по своим физическим и химическим свойствам от газа, обтекающего тело (Ю. В. Лапин, В. П. Мотулевич, В. П. Мугалев, В. Г. Дорренс, Ф. Дор, Д. Б. Сполдинг). Изучены также вопросы разрушения (абляции) в гиперзвуковых потоках твердых поверхностей, их плавления или непосредственного испарения (сублимации) в зависимости от условий обтекания. Наиболее эффективным методом теплозащиты поверхностей в гиперзвуковых потоках является применение разнообразных покрытий, теория разрушения которых требует рассмотрения сложных систем уравнений динамического, температурного и диффузионного пограничных слоев в смеси газов и, кроме того, уравнений теплопроводности в самом твердом покрытии (В. С. Авдуевский, Н. А. Анфимов, С. В. Иорданский, Г. И. Петров, Ю. В. Полел<аев, Г. А. Тирский, [c.42]

П. в гетерогенных системах (жидкость или распыленное твердое горючее) всегда светящееся и характеризуется значительно большей протяженностью зон I и II, особенно зоны II. Дискретная физич. структура П. сложнее, чем структура П. в газах так, нанр., в П. распыленной жидкости процессы нагрева и горения смеси сопровождаются испарением горючего и диффузионным процессом микроперемешивания его компонентов с кислородом воздуха. П. в гетерогенных системах также разделяют па ламинарные и турбулентные, бунзеновские и диффузионные. Однако в этом случае преобладает тепловое излучение. П., возникающее при горении жидких горючих с открытой поверхности — в сосудах, резервуарах, — относится к тину диффузионных П., т. к. предварительное перемешивание отсутствует, горение происходит в парах горючего вдали от его поверхности, подобно П. свечи. [c.29]

Турбулентный П. с. Отсутствие строгой теории турбулентных движений приводит к тому, что для изучения турбулентного П. с. могут быть применены только приближенные методы, аналогичные упомянутым выше. Отличие от ламинарного П. с. состоит в том, что, во-первых, в качестве профилей скорости в сечениях слоя используются соответствующие ту])булентному движению степенные или логарифмич. зависимости, во-вторых, для напряжения трения, количества тепла, переносимого потоком, и др. принимаются приближенные закономерности, заимствуемые или из общей теории турбулентного обмена или непосредственно из опыта, и, в-третьих, тем или другим способом учитываются как динамические, так и тепловые, диффузионные и др. явления, происходящие в ламинарном подслое. Роль экспериментальных данных в теоретич. описании турбулентных П. с. очень велика, что делает все существующие теории нолуэмпирическими. В связи с характерными особенностями турбулентных профилей скорости, темп-р и др. по сравнению с ламинарными, законы роста толщины П. с., изменения напряжения трения и др. значительно отличаются от ламинарных. Если [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...