18 диффузионного 18 ламинарного

Диффузионный ламинарный пограничный слой на пластине [c.321]

Диффузионный ламинарный пограничный слой [c.303]

В последней формуле величина —безразмерная скорость на границе диффузионного ламинарного подслоя. [c.232]

В последней формуле величина (и )д — безразмерная скорость на границе диффузионного ламинарного подслоя. Скорости на границе теплового и диффузионного ламинарного подслоев можно подсчитать по величинам [c.243]

Диффузионный принцип сжигания осуществляется при раздельной подаче газа и воздуха. В зависимости от характера движения пламени (факела) различают диффузионное ламинарное и диффузионное турбулентное горение. [c.354]

Уравнения (XII.52) и (XII.53) по форме одинаковы одинаковы также их граничные условия, уравнение неразрывности является общим. Тогда для получения основных зависимостей для ламинарного диффузионного слоя достаточно в известных решениях для теплового слоя произвести замену тепловых величин на соответствующие диффузионные. Например, интегральное соотношение для диффузионного слоя запишется в виде [c.322]

В технической гидродинамике используются следующие аналогии электрогидродинамическая (ЭГДА) газогидравлическая (ГАГА) гидромагнитная (МАГА) мембранная ламинарная тепловая и диффузионная. Существуют и другие аналогии. Рассмотрим сущность указанных аналогий и область их применения. Вначале напишем уравнения для аналогов и затем произведем сравнение с уравнениями гидродинамики. [c.473]

Функции / в (3.32) и (7.136) аналогичны, поэтому для решения задач массоотдачи в ламинарном пограничном слое можно использовать соответствующие известные уравнения теплоотдачи (гл. 7), если в последних заменить число Нуссельта Nu=a/A на диффузионное число Нуссельта ЫЫд = а число Прандтля Рг= vja на число Шмидта S = v/D. [c.153]

Ламинарный пограничный слой. Результаты решения уравнений диффузионного пограничного слоя (7.127)—(7.130) можно использовать для исследования теплоотдачи на проницаемой пластине. [c.153]

На самом же деле эта величина, как показывают графики рис. 6.10.6 является функцией процесса. Ввиду важности этого результата представляет интерес более подробный анализ вопроса о термокинетических колебаниях и связанного с ним вопроса о диффузионно-тепловой неустойчивости ламинарных пламен. [c.331]

Диффузионно-тепловая неустойчивость ламинарных пламен [c.331]

Таким образом, механизмы зарождения неустойчивости фронта пламени, предложенные в работах [53, 54], принципиально различны, в результате чего по этому вопросу велась длительная дискуссия. Достаточно полный обзор работ, посвященных диффузионно-тепловой неустойчивости ламинарных пламен, дан в [4, 47, 55]. [c.331]

Распределение температур и концентраций в зоне горения зависит от соотношения между коэффициентами температуропроводности и диффузии. Особенностью ламинарного диффузионного горения является растянутый характер факела (рис. 3.2). [c.235]

Рис. 3.2. Структура ламинарного диффузионного факела

Переход ламинарного диффузионного горения в турбулентное для большинства газов происходит при числах Рейнольдса Re > 2200. [c.236]

Принципиальное отличие тепловой защиты материала от радиационного теплового потока состоит в резком снижении эффективности защитного действия вдува. При воздействии конвективного теплового потока основная часть тепла отражается за счет вдува, причем с ростом энтальпии заторможенного потока пропорционально возрастает указанный эффект. При /е 30 ООО кДж/кг и ламинарном пограничном слое тепловой эффект вдува превосходит все остальные затраты тепла на разрушающейся поверхности. Вдуваемые газообразные продукты как бы оттесняют высокотемпературный набегающий газовый поток, уменьшая не только тепловое, но и химическое, диффузионное и механическое (за счет сил трения) воздействие потока на поверхность теплозащитного покрытия. [c.294]

Н. Н. Н о р к и н, Исследование горящего ламинарно-диффузионного га- [c.412]

Авторы настоящей работы проводили экспериментальную проверку возможности изучения выхода ТПД из топлива под облучением при температуре ниже 1000 К с использованием способа переноса нелетучих атомов аэрозольной газовой струей. В данном способе атомы отдачи, вышедшие из материала мишени, замедляются в газовой среде, адсорбируются на поверхности аэрозольных частиц и увлекаются вместе с ними ламинарным газовым потоком по капилляру из камеры мишени к системам регистрации [9]. Вследствие малой диффузионной способности аэрозольных частиц потери при прохождении по капилляру невелики 116 [c.116]

Согласно первоначальным представлениям допускалось, что частица ионита окружена прочно удерживаемой ею пленкой жидкости, остающейся неподвижной при любом перемешивании раствора. В настоящее время наличие такой неподвижной пленки отвергается и взамен нее вводится представление о зоне жидкости определенной толщины вокруг частицы ионита, в которой конвекция не оказывает влияния на распределение концентрации ионов и последняя обусловлена лишь диффузионными процессами. Эта зона, имеющая достаточно четкую границу с полностью перемешиваемым раствором, достигает толщины 10 —10 см в зависимости от характера перемешивания (турбулентное, ламинарное) толщина этой зоны изменяется. Для этой зоны сохранилось старое название пленка . [c.194]

Сначала мы рассмотрим семейство автомодельных решений уравнения движения стационарного ламинарного пограничного слоя. Поскольку большинство эффективных решений уравнений пограничного слоя, в том числе теплового и диффузионного, являются автомодельными, мы достаточно подробно обсудим понятие автомодельности решений дифференциальных уравнений в частных производных. На основе понятия автомодельности разработаны методы отыскания решений и некоторых других типов уравнений в частных производных. [c.102]

Изложение вынужденно будет несколько фрагментарно, поскольку имеется лишь очень немного тачных решений. Достаточно подробно исследован только ламинарный диффузионный пограничный слой с постоянными физическими свойствами, но и он изучен далеко не в столь общем виде, как тепловой пограничный слой. Решения -уравнения для турбулентного пограничного слоя получены при допущениях, требующих экспериментальной проверки. Основная трудность общего решения -уравнения состоит в весьма значительном влиянии состава многокомпонентной системы на определяющие перенос физические свойства. Для простых случаев теплообмена было показано, что решения, полученные при постоянных физических свойствах, с небольшими видоизменениями применимы ко многим прикладным задачам. В задачах массообмена изменение физических свойств обусловлено большим числом факторов, и они могут сильнее влиять на решение, чем в задачах теплообмена. Поэтому решения задач массопереноса, полученные в предположении постоянства физических свойств, менее пригодны для непосредственного применения, чем соответствующие решения задач теплообмена. Однако решения уравнений диффузионного пограничного слоя с постоянными свойствами представляют собой основные исходные зависимости массопереноса. Поэтому мы рассмотрим их достаточно подробно. [c.372]

Диффузионная о >ласть для частиц диаметром, меньшим 1 мкм. В этой области коэффициент турбулентной диффузии частиц ко равен коэффициенту турбулентной диффузии газа гв- Такая капля, попав в ламинарный вязкий подслой, оседает на стенку вследствие броуновского движения или гравитации. Однако нельзя не принимать во внимание поперечные градиенты скорости и температуры, из-за которых капля может быть выведена из ламинарного подслоя. [c.74]

Практически в соответствии с обычными гидродинамическими режимами проведения диффузионных процессов показатель степени при числе Прандтля должен меняться в пределах от 7з ( ламинарный режим , если условно допустить применение этого.термина к двухфазному потоку) до 1 (режим развитой свободной турбулентности). [c.157]

Рис. 7.17. График концентрации и параметра конвективного потока (v.ailW ) УRe в диффузионном ламинарном пограничном слое

Гл. 13.9. Влияние электрического поля на эмиссию окислов азота и структуру диффузионного ламинарного пламени. Ватаснсин А.Б., [c.720]

Влияние электрического поля на эмиссию окислов азота и структуру диффузионного ламинарного пламени. Ватажин А. Б., Лихтер В. А., Сепп В. А., Шульгин В. И...................................... 701 [c.10]

Подавляющее большинство экспериментальных данных получено в опытах с неподвижно закрепленным гладким шаром. С этими данными согласуются результаты, полученные диффузионным методом. В этих условиях теплообмен в основном пропорционален Re° . Согласно теоретическому анализу Г. Н. Кружилина Л. 170] это указывает на то обстоятельство, что при Re=l- 10 значительная часть теплового пограничного слоя, образующегося вокруг шара, ламинарна. [c.143]

Скорость гетерогенных химических реакций существенно зависит от относительного перемещения реагента относительно поверх-ности твердого тела. Процессы диффузии, лимитирующие скорость гетерогенных химических реакций, развиваются в приповерхностном слое при взаимодействии с потоком газа или жидкости. Толщина этого слоя, в свою очередь, зависит от скорости и характера движения потока, содержащего реагент. Так, при движении потока с малыми скоростями (ламинарный режим, Re[c.309]

Таким образом, коэффициенты массоотдачи (теплоотдачи) в процессах совместного тепломассообмена (1.4.13), (1.4.14) выражаются произведением. Первый сомножитель ответственен за процессы, происходящие в отсутствие взаимного влияния (Р(д/,=о), 0С(д ,=( ) диффузионных или тепловых процессов. Он различен и зависит от гидродинамических и диффузионных условий протекания процесса, а также от геометрической поверхности (Р(д/,=о), ( (АьтУ ДРУгой сомножитель (1.4.15), (1.4.16) -общий для всех рассмотренных случаев [1, 55-571 и отражает влияние переноса энергии на перенос массы и наоборот. Заметим, что обобщенная зависимость типа (1.4.13) или (1.4.14) получена для различных режимов массообмена (теплообмена), на различных контактных поверхностях, (пленочное течение на гладкой поверхности, в том числе в условиях волнообразования, при ламинарном и турбулентном режимах, течение по стенке с регулярной шероховатостью и т.д.), а также при массообмене в многокомпонентных системах. Отметим, что в многокомпонентньЕХ системах зависимости типа/,,/) носят матричный характер. [c.35]

Физическая постановка задачи о диффузионно-тепловой неустойчивости (в дальнейшем ДТН) ламинарных пламен впервые была дана в работе Льюиса и Эльбе [53], где на основе представлений об избытке энтальпии за фронтом пламени предсказывалась неустойчивость фронта при числе Льюиса— Семенова Le = Dp p/A-< 1 (в дальнейшем ДТН-1), в то время как при Le 1 считалось, что фронт пламени устойчив. Противоположная гипотеза была высказана в [541 диффузионно-тепловая неустойчивость пламен возможна только при Le > I (в дальнейшем ДТН-2). Механизм неустойчивости, предложенный Зельдовичем, принципиально отличается от механизма Льюиса и Эльбе и состоит в том, что при Le> 1 участки фронта ламинарного пламени, выпуклые в сторону несгоревшей горючей смеси, ускоряются вследствие превышения притока энергии (в результате диффузии горючего) над стоком теплоты в результате процесса молекулярной теплопроводности. Вогнутые же участки по аналогичной причине имеют отток энергии, что в конечном счете замедляет их распространение. В результате фронт пламени становится неустойчивым. [c.331]

Диффузионное горение газа в турбулентном потоке характеризуется более сложным механизмом горения по сравлению с ламинарным. Сильное влияние на длину факела оказывает закручивание струи газа и воздуха и угол встречи этих струй. Меняя эти параметры, можно управлять длиной факела в очень широких пределах. Благодаря преимуществам закрученного потока обеспечивается хорошее смесеобразование и интенсивное горение. [c.235]

Экспериментальные результаты удовлетворительно аппроксимируются линейной зависимостью 1 = 0,34со предельного диффузионного тока от корня частоты вращения верхнего диска (рис. 59, а), что свидетельствует о ламинарном режиме движения жидкости у поверхности рабочего образца в диапазоне частот вращения контрдиска 10-200 с . [c.174]

В работах [Л. 104, 430] исследован процесс радиационного теплообмена ламинарного потока с заданным профилем скоростей, текущего в канале. При этом так же, как и в исследованиях внешней задачи обтекания поверхности, пренебрегается аксиальным переносом тепла за счет теплоироводности и излучения. Далее автор, исходя из результатов исследования чисто конвективного теплообмена на стабилизированном участке, делает допущение о постоянстве безразмерного температурного профиля в каждом сечении потока, что позволяет свести задачу к одномерной. При описании радиационного теплообмена автором используются интегральные уравнения теплообмена излучением применительно к плоскому слою. Представляя искомую функцию безразмерной температуры в виде одномерного ряда Тэйлора по оптической толщине слоя и подставляя ее в исходное интегральное уравнение, автор приходит к нелинейному дифференциальному уравнению, решаемому затем численно. При этом производится ограничение первыми тремя членами ряда, что дает дифференциальное уравнение второго порядка. Полученные результаты численного решения были сопоставлены автором [Л. 104] с решениями методом диффузионного приближения и приближения оптически тонкого слоя. [c.400]

Как вытекает из самого названия, процесс горения здесь определяется перемешиванием топлива и воздуха, т. е. процессом взаимной диффузии. Отсюда вытекает разделение пламен на ламинарное и турбулентное. Диффузионный режим сжигания применяется как в чистом виде, так и при условии частичного предварительного смешения топлива и воздуха, что, строго говоря, представляет собой уже промежуточный случай между кинетическим и диффузионным принципами сжигания. Здесь мы будем рассматривать только случай горения топлива при относительно низком содержании воздуха в предварительно образованной смеси этого воздуха с горючим газом, так как иначе горение будет приближаться к случаю сжигания готовой сте-.хиометрической смеси. [c.100]

С физической точки зрения теплоотдача конвекцией представляет двустадийный процесс, поскольку характер движения жидкости или газа у поверхности нагрева и в отдалении от нее принципиально различен. Как известно, движение у поверхности в пограничном слое толщиной 6 носит всегда ламинарный характер, тогда как в отдалении оно может быть ламинарным, но чаще всего турбулентным. Перенос тепла в пограничном ламинарном слое сводится к молекулярному диффузионному процессу— теплопроводности (> ) тогда как в потоке, движущемся турбулентно носит характер молярной тепловой диффузии, который, однако, тоже возможно характеризовать некоторым эквивалентным коэффициентом теплопроводности. Если весь поток движется ламинарно, то — = 1 и поэтому весь процесс теплообмена [c.270]

Эффективным способом защиты поверхностей от высокотемпературного потока является изготовление их из пористого материала и принудительный вдув (транспирация) охладителя через поры в пограничный слой. Аналогичная задача уже рассматривалась выше для ламинарного пограничного слоя при УофО. Надежных аналитических решений для теплообмена при турбулентном пограничном слое со вдувом и отсосом пока нет, поскольку очень мало известно о влиянии вдувания и отсасывания на структуру пограничного слоя. Имеются лишь приближенные решения этой задачи, удовлетворительно согласующиеся с опытными данными, однако рассмотрение их мы отложим до гл. 15, в которой обсуждается массоперенос в турбулентном пограничном слое. В самом деле, рассматриваемая задача по существу представляет собой задачу массопереноса, и анализ ее в рамках теории диффузионного пограничного слоя значительно удобнее и эффективнее. [c.302]

Влияние переменности физических свойств весьма значительно, как я для ламинарного пограничного слоя, которому соответствует piif. 15-1. Кнут и Дершин исследовали возможность применения определяющего состава для расчета диффузионного турбулентного пг.граничного слоя бинарных газовых смесей с переменными физическими свойствами с помощью решений для постоянных свойств [Л. 7]. Они пришли к выводу, что можно использовать тот же определяющий состав, что и для ламинарного пограничного слоя, т. е. уравнение (15-6). [c.382]

В [Л. 115], как и в других работах, показано, что при вдуве легких газов в воздушный ламинарный пограничный слой неучет в уравнениях сохранения членов, учитывающих термодиффузионные эффекты, занижает адиабатную температуру стенки и завышает плотность теплового потока. В частности, при вдуве гелия в воздух занижение адиабатной температуры составляет около 40%. Коэффициент теплоотдачи в уравнении Ньютона мало зависит от термической диффузии и диффузионного термоэффекта [Л. 117] (табл. 11-5). [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...