153,-285 симметричная деформация 286 кручение

Концентрация напряжений возникает также и при других видах деформаций— кручении, изгибе и т. д. Например, при чистом изгибе полосы, ослабленной двумя симметричными выточками (рис. 2.22), коэффициент концентрации можно определить по формуле [c.51]

Здесь в противоположность аксиально-симметричному нагружению разбиение задачи на деформацию в меридиональной плоскости и на деформацию кручения не имеет места. [c.142]

Отличие настоящего случая от рассмотренного ранее заключается в том, что создаваемая напряжениями пара сил не уравновешивается другой симметричной парой, а потому брус испытывает, помимо деформации изгиба, также деформацию кручения. [c.174]

Анизотропия свойств сталей, обнаруженная при испытании прямым и обратным кручением, проявляется и при циклическом кручении с асимметричным циклом нагружения образцов сталей [18]. В этом случае асимметричное циклическое кручение, совпадающее по направлению с кручением при ВТМО, выявляет повышенные значения предела выносливости, в то время как при симметричном цикле пределы выносливости после обычной закалки и ВТМО (деформация кручением) одинаковы. [c.9]

Л е X н и ц к и й С. Г., Симметричная деформация и кручение тела вращения с анизотропией частного вида. ПММ 4, вып. 3, 1940, 43-60. [c.411]

Пример. Совместное кручение и растяжение тонкостенной трубы, в качестве примера, иллюстрирующего свойства введенных выше уравнений пластичности, рассмотрим симметричную деформацию круглой тонкостенной трубы при действии скручивающего момента и осевого растяжения. Этот случай соответствует так называемым Р+ЛГ-опытам ( 7). [c.63]

Основными критериями работоспособности валов являются прочность и жесткость. При работе валы испытывают сложную деформацию изгиба и кручения (иногда валы работают только на кручение). При работе на изгиб цикл нагрузки считают симметричным (г = an, /a ax = ) а при кручении — отнулевым (г = 0) у нереверсивных механизмов. [c.311]

Величина предела выносливости существенно зависит от вида деформации образца или детали. В связи с тем что испытания на выносливость при растяжении-сжатии, а также при кручении требуют более сложного оборудования, чем в случае изгиба, проводятся они значительно реже. Поэтому при отсутствии опытных данных соответствующие пределы выносливости определяют по известному пределу выносливости при симметричном цикле изгиба на основе следующих эмпирических соотношений [c.333]

Величина предела выносливости зависит от вида деформации. Испытания на усталость при растяжении-сжатии и кручении проводятся реже, поэтому пределы выносливости при растяжении о.1р и кручении т.] определяют из эмпирических формул по известному пределу выносливости 0.1 при симметричном цикле изгиба [c.280]

Предел выносливости, полученный в результате испытания стандартных лабораторных образцов, может рассматриваться как механическая характеристика данного материала. Этот предел выносливости зависит от вида деформации (изгиб, кручение и т. д.) и характера цикла (симметричный, пульсирующий и т. д.). Наименьшее значение имеет предел выносливости при симметричном цикле (а 1—при симметричном цикле изгиба, о р — то же растяжения-сжатия, — то же кручения). [c.301]

Это напряжение существенно зависит как от вида деформации (изгиб, осевое растяжение — сжатие, кручение), так и от характера цикла напряжений. Для симметричного цикла при R = —1 предел выносливости Од = o i имеет минимальное значение. Важной характеристикой материалов служит также предел выносливости при пульсирующем цикле / = О, Стд = Оо. [c.131]

В отличие от валов, испытывающих деформации изгиба и кручения, оси подвергаются только изгибу. Поэтому проектный расчет осей на статическую прочность выполняют аналогично расчету балок с шарнирными опорами методами сопротивления материалов. Неподвижные оси подвергаются расчету в предположении, что напряжения изгиба изменяются по отнулевому циклу — самому неблагоприятному из всех знакопостоянных циклов. Во вращающихся осях напряжения изменяются по симметричному циклу. [c.394]

Наши успехи в решении задач о плоской деформации были обусловлены тем, что эти задачи обладали трансляционной симметрией в направлении, перпендикулярном плоскости деформации этому же обстоятельству мы обязаны определенными успехами и в решении осесимметричных задач. Мы вправе ожидать (как это имеет место и в других разделах математической физики), что при отсутствии симметрии какого-либо специального вида невозможно получить явные аналитические решения соответствующих задач. Существуют, однако, другие, до сих пор не рассмотренные нами классы симметричных задач, например задача об осесимметричном кручении. В качестве первого этапа решения таких задач мы кратко наметим общую теорию, не использующую никаких частных предположений о геометрии задачи. [c.345]

В общем случае Л,/, Bij и Dtj — симметричные матрицы с не-нулевыми компонентами, каждая содержит шесть независимых компонент в соответствии с (4.17). Если структура композита симметрична, то Bij = 0 и отсутствует взаимное влияние, т. е. связь между мембранными характеристиками (деформациями, например) и характеристиками изгиба — кручения. Величины А, В и D преобразуются аналогично Q Ап, 22, Ai2, Лбб, Du, D22, D 2 и Обб положительно определены Л16 = 26 = Oi6 = D26 = О для композитов, состоящих только из слоев, ориентированных взаимно перпендикулярно. Для схем армирования типа [ 0°]s, состоящих из большого числа слоев, величины Die, >26, le и Лгв могут быть существенно малыми по сравнению с другими компонентами жесткостей. Уравнение (4.16) можно преобразовать так, что деформации в плоскости, не связанные с изгибом и кручением (мембранные), и компоненты кривизны и кручения будут выражены через приложенные нагрузки и свойства материала. [c.147]

Кривые усталости при нагружении по заданным упругопластическим деформациям получают при баи представляют для симметричного цикла в логарифмических координатах амплитуда упругопластической деформации — число циклов . Допускается применение нагружения повторным изгибом или кручением. [c.243]

Наибольший интерес представляет определение величины предела выносливости при симметричном Рт=Щ цикле, как наименьшего. Эта величина оказывается различной для случая деформации изгиба, осевой деформации (растяжение и сжатие) и кручения. [c.539]

Вид напряженного состояния. Представляет интерес рассмотреть соотношение неупругих деформаций за цикл иа стадии стабилизации, характеризующих рассеянное усталостное повреждение в момент зарождения магистральной усталостной трещины при различных видах нагружения. Количество таких экспериментальных данных весьма ограничено и в основном они получены при линейном (растяжение) и плоском (кручение) напряженных состояниях. Результаты исследования неупругих деформаций при симметричном цикле растяжения — сжатия и кручения при многоцикловом нагружении описаны в работе 11711. Достоинством результатов, полученных в этой работе, является то, что испытания при растяжении и кручении проводились на одинаковых образцах и при кручении было обеспечено однородное напряженное состояние, т. е. было исключено влияние градиента напряжений. [c.77]

Нормальные напряжения и касательное напряжение Т]2 выражаются с помощью обобщенного закона Гука через деформации (1.10.1) первой группы, а касательные напряжения Тфь Тф2 — через деформации (1.10.2) второй группы. Поэтому аксиально-симметричная задача распадается на две независимые задачи — во-первых, задачу о деформации в меридиональной плоскости, в которой отсутствует компонента перемещения v (но, конечно, имеется нормальное напряжение Оф), во-вторых, на задачу кручения. Ею определяется перемещение пер- [c.140]

Аксиально-симметричный случай, как говорилось уже в п. 1.10 гл. IV, распадается на задачу о меридиональной деформации и задачу кручения. Решение первой может быть выражено через три функции Папковича — Нейбера (достаточно. [c.331]

Методика расчета действительных значений напряжений и деформаций при изгибе и кручении. Как известно, величина изгибающего момента 71/и или номинальных напряжений при изгибе может быть найдена, если известны максимальная деформация на поверхности изгибаемого образца в случае симметричного цикла переменной нагрузки Ва и зависимость между напряжениями и [c.104]

Влияние вида напряженного состояния. Сравнение неупругих деформаций, имеющих место при симметричных циклах растяжения — сжатия и кручения, выполним построением начальных [c.167]

Силовой расчет порталов следует выполнять по пространственной схеме. Для статически неопределимых порталов целесообразен метод сил. В интегралах Мора учитывают деформации изгиба в двух плоскостях, сдвига по двум осям (уточнение напряжений обычно менее 10 %) и кручения деформации растяжения — сжатия учитывают только для Стержневых затяжек и раскосов. Геометрические характеристики (моменты инерции, площади) сечений участков переменного сечения принимают постоянными, равными полусуммам характеристик граничных сечений участков. Для получения возможно более простой системы уравнений используют разложение внешней нагрузки симметричного портала на симметричные и кососимметричные группы [39]. [c.466]

В, 3. Власовым показано, что влиянием деформаций контура при кручении пространственной складчатой системы с поперечными диафрагмами можно пренебречь — оно мало. Объясняется это тем, что поперечные изгибающие моменты М (рис. 77, г) зависят от изменения сдвигающего усилия Т по сечению. При кручении эпюра изменения сдвигающих усилий по сечению кососимметрична. Поперечные изгибающие моменты от этих усилий будут также меняться по кососимметричному закону. В силу этого расстояние между двумя симметричными точками контура не изменится. В случае симметричного изгиба деформации контура играют большую роль, чем в случае кручения. При изгибе в поперечных сечениях возникают сдвигающие усилия, представляемые симметричной эпюрой. Моменты ЛГ от этих усилий будут распределены также симметрично. Поэтому расстояние между двумя симметричными точками изменяется. [c.137]

Прежде чем конкретизировать рекомендации, поясним разницу понятий — точка замера и датчик. Если в зоне, где установлен датчик, влияние деформаций контура на напряжения невелико (местные напряжения не превышают 5—1% основных), то замеряемое этим датчиком напряжение непосредственно используют при оценке усилий, и понятия датчик и точка замера идентичны, ели местные напряжения заметно влияют на оценку внутренних силовых факторов для стержня, то для разделения местных и основных напряжений, как это ясно из анализа напряженно-деформированного стержня-оболочки, можно использовать два тензометрических датчика, установленных одном сечении на обеих поверхностях профиля симметрично относительно срединной поверхности. Тогда при оценке внутренних силовых факторов для основного нагружения используют полусумму замеров этих датчиков, а точкой замера является точка срединной поверхности между датчиками. При оценке внутренних силовых факторов от стесненного кручения отдельной полки используют полуразность показаний, а точкой приведения является один из датчиков. [c.214]

Опытным путем можно найти такое наибольшее значение переменного напряжения, при котором материал может выдерживать неограниченное число перемен напряжений. Наибольшее переменное напряжение, которое материал может выдержать, не разрушаясь при любом числе циклов нагружения, называется пределом выносливости материала и обозначается сг . Это напряжение существенно зависит как от вида деформации (изгиб, осевое растяжение-сжатие, кручение), так и от характера цикла напряжений. Для симметричного цикла при Я = —1 предел выносливости имеет минимальное значение. Валяной характеристикой материалов служит также предел выносливости при пульсирующем цикле / = О, = 0о- Предел выносливости при изгибе всегда больше, чем при осевом нагружении. Это объясняется тем, что при растяжении или сжатии все сечения подвергаются одинаковым напряжениям, а при изгибе наибольшие напряжения будут лишь в крайних точках сечения, остальная часть материала работает при меньших напряжениях. Это затрудняет [c.126]

Часть образцов каждого сплава доводили до разрушения кручением в одном направлении, соответствующую степень деформации сдвига до разрушения обозначили Лр,. Кручению в одну сторону соответствует для симметричного цикла N = 0,25 и для пульсирующего N = 0,5. [c.58]

Как и в предшествующих главах, мы будем исходить из решения уравнений теории упругости в перемещениях в форме П. Ф. Папковича. В применении к вопросу о деформации симметрично нагружённого тела вращения, не сопровождающейся кручением, это решение, как было показано в главе 6, даёт выражения проекций перемещения точек упругого тела на оси цилиндрической системы координат (радиального перемещения и и осевого -о ) через три функции 5о, Бр, В , не зависящие от угловой координаты (азимута ср). Функции В , Вд, а также являются гармоническими. Решение сохранит [c.381]

Таким образом, аксиально-симметричная деформация распадается на два состояния деформации меридиональную деформацию, определяемую тремя относительными удлинениями и сдвигом и деформацию кручения, сопровождающуюся сдвигами и if pi- [c.41]

Неравномерность распределения нагрузки по длине зуба возникает в результате следующих основных причин непарал-лельность и перекос осей валов за счет неточностей изготовления корпусных деталей и неточностей сборки погрешностей при изготовлении зубчатых колес и валов деформации валов (изгиб и кручение) под нагрузкой. На рис. 7.21 показан перекос зубчатых колес в результате изгиба валов под нагрузкой. При симметричном располо- [c.131]

Резонансная машина для испытания на усталость кручением при симметричных циклах (рис. 96). Образец 1 закреплен в захватах, соединенных с массой 2 и с массой 4 через динамометр 3 (возбуждение массы 2 осуществляется эксцентриком 5, приводимым в движение от электродвигателя постоянного тока). Амплитуды крутящего момента (углы закручивания динамометра) определяют по показаниям индикаторов 6 или по датчикам, наклеенным на динамометр. При испытании коленчатых валов или их отсеков машина состоит из неуравновешенной массы /, связанной с диском 2. стержневого динамометра 3 и дополнительных масс 4, подвешиваемых к кривошипам испытуемого коленчатого вала 5. Угловые деформации измеряют индикаторами 6 или с помощью датчиков. Для испыпний по несимметричному циклу деталь 2 предварительно закручивчют статическим моментом и закрепляют тормозом, а затем включпют вибратор. [c.173]

Вместе с тем обоснование прочности и надежности деталей машин и элементов конструкций при кратковременном, длительном и циклическом эксплуатационном нагружении остается трудно решаемой в теоретическом и экспериментальном плане задачей. Это в значительной степени связано со сложностью детерминированного и стохастического анализа напряженного состояния в элементах конструкций при возникновении упругих и упругопластических деформаций и ограниченностью критериев разрушения в указанных условиях при использовании конструкционных материалов с различными механическими свойствами. Трудности, возникающие при исследовании напряжений и деформаций в наиболее нагруженных зонах в упругой и неупругой области объясняются отсутствием аналитического решения соответствующих задач в теориях упругости, пластичности, ползучести и, тем более, в теории длительной циютической пластичности. К числу решенных таким способо.м задач мог т бьггь отнесены те, в которых определяются номинальные напряжения и деформации при растяжении-сжатии, изгибе и кручении стержней симметричного профиля, нагружении осевыми уси- [c.68]

Для определения Q в (4.1.30) необходим эксперимент на двухблочное циклическое деформирование с одинаковой заданной интенсивностью амплитуды деформаций в каждом блоке 1-й блок - симметричное циклическое нагружение (растяжение-сжатие) до стабилизации петли гистерезиса, 2-й - последующее циклическое симметричное нахружение образца кручением до стабилизаюш петли гистерезиса. [c.386]

Испытания на усталость образцов паяных соединений (ГОСТ 26446-85) проводят в много- и малоцикловой упругой и упругопластической области при растяжении-сжатии, изгибе и кручении при симметричных и ассиметричных циклах напряжений или деформаций, изменяющихся по простому периодическому закону с постоянными параметрами. [c.248]

Уже отмечалось, что взаимодействие структурного элемента с соседями можно свести к главным вектору сил и моменту, при-лон енным к центру масс (инерции) данного элемента. В момент-ных теориях учитывается только этот аспект. Но на элемент действует и система уравновешенных сил и моментов, вызывающих деформацию внутри пего. В теории деформации не рассматриваются причины, породившие поля перемещений и поворотов. В теории напряжений выясняется, что поля перемещений и поворотов определяются совокупностью уравновешенной системы сил и моментов, а также главными векторрм силы и моментом. Уравновешенная система создает в структурном элементе поля деформаций и изгибов — кручений, определенных симметричными тензорами. Как видно из соотношений (29), уравнение совместности относительно дефектов в чистом виде (без дополнительных членов) получится только для симметричных тензоров. Кроме того, остаются дефекты, определенные через ассиметричные части тензора дисторсии и [c.158]

Результаты исследований по применению деформационно- кинетического критерия малоцикловой прочности в условиях сложного нагружения приведены в работе [6]. Эксперименты выполнялись на образцах из стали 15Х2МФА при нормальной и повышенной 400 °С) температурах. Испытывали тонкостенные трубчатые образцы при знакопеременном кручении е наложением одноосного или двухосного растяжения. Проводилось нагружение циклическим крутящим моментом и постоянными во времени осевой силой и внутренним давлением. Режим циклического нагружения — жестк й, симметричный по деформациям. [c.106]

Так как при технических расчетах наибольший интерес представляет определение напряжений, то мы нри рассмотрении отдельных задач стремились определять напряжения непосредственно, не переходя к уравнениям, выраженным через перемещение точек деформированного тела. Для этого мы пользовались функхщями напряжений. Функцию напряжений мы ввели не только при рассмотрении плоской задачи, но также при изложении задачи Сен-Венана и задачи о деформации, симметричной относительно оси. Таким путем, как вам кажется, удалось достигнуть значительного упрощения в изложении задач о кручении и изгибе призматических стержней и задачи Герца, [c.11]

Величина предела выносливости в значительной мере зависит от вида деформации.. Испытания на выносливость при растяжении —сжатии и кручении проводятся реже, поскольку они требуют более сложного оборудования, чем в случае изгиба. Поэтому пределы выносливости при растяжении ст 1р и кручении определяют из эмпирических формул по известному пределу выносливости при симметричном цикле изгиба [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...