119 начальные—, 108, 120—122 соотношения между компонентами

Величина Р является функцией состояния и поэтому не должна зависеть от пути, на котором достигается то или иное состояние это свойство имеет такое же большое значение для возможности обобщений и применимости результатов, как специальные начальные условия. Математически это приводит к требованию представимости уравнения (2.23-16) в виде полного дифференциала, что в свою очередь налагает известные ус-вия на зависимость функций Р/ от полей Е1 . .., Е К Она определяется компонентами тензора восприимчивости. В ч. I, п. 1.232, было доказано, что в предположении отсутствия потерь могут быть выведены специфические соотношения между компонентами тензора восприимчивости — так называемые пространствен- [c.204]

Функция Ф не содержит энтропию. Поэтому уравнения (4.4), выражающие сохранение массы и импульса на разрыве, при заданных деформациях и = 1/к начального состояния позволяют для каждого значения скорости разрыва Ж найти состояние щ за скачком. Если исключить из этих уравнений скорость разрыва ] , получим соотношения между компонентами деформации ик = и за скачком при фиксированных значениях 11к = перед [c.179]

Изотермические циклы при сложном напряженном состоянии. Простое циклическое нагружение. Пусть в результате начальных циклов деформации в теле возникли остаточные микронапряжения равные компонентам девиатора средних напряжений цикла Если дальнейшие циклические нагружения будут происходить таким образом, что соотношения между компонентами девиатора активного напряжения s, - останутся неизменными (вектор сохраняет постоянное направление или поворачивается на 180°) [c.219]

Естественно, достоверность полученной информации намного возрастает, если известны две первые низкотемпературные ступеньки кусочно-постоянной аппроксимации коэффициента теплопроводности (рис. 3-13) начальное значение, характеризующее теплопроводность материала до начала термического разложения органических компонент, и конечное, дающее уровень теплопроводности по заверщении этого разложения. Важно отметить, что для большинства органических связующих разложение заканчивается раньше, чем начнет проявляться влияние лучистого переноса в порах. Поэтому для определения коэффициента теплопроводности материала после завершения реакции разложения можно использовать соотношения между величиной пористости Я и коэффициентом X. [c.344]

Наряду с интенсивным применением теории упругости для решения прикладных задач механики грунтов продолжались исследования по установлению пределов применимости и обоснованию этого подхода. В теоретическом плане эти исследования сводились к следующему. По решению задачи в рамках теории упругости и экспериментально установленному соотношению, связывающему компоненты тензора напряжений в предельном состоянии (в частности, по условию Кулона), определялись очертания и размеры областей, в которых нарушается условие применимости упругой модели. На этой основе формулировались ограничения на нагрузку, при выполнении которых применение теории упругости должно приводить к удовлетворительным результатам. Вывод сводится к тому, что размеры пластических областей не должны превышать 0,25 а, где а — размер фундамента сооружения. Кроме того, был сделан ряд схематизаций по учету влияния начального напряженного состояния грунтового основания, обусловленного его весомостью, а также неоднородности и анизотропии грунта на распределение напряжений и деформаций основания под сооружением, предназначенных для устранения наблюдающихся несоответствий (иногда значительных) между предсказаниями теории упругости и опытом. Эти схематизации сводились к тому, что вместо однородного упругого основания тем или иным способом в рассмотрение вводилось упругое основание конечной толщины, выбор которой позволял согласовать данные теории и опыта. [c.206]

В самом деле, для изменения амплитуды свободных колебаний следует изменить начальные условия, тогда как у компонентов вынужденных колебаний при постоянстве Н и О изменением начальных условий ничего нельзя достичь сколько-нибудь эффективного изменения результирующей амплитуды можно добиться только изменением со, т. е. количественного соотношения между инертными и упругими параметрами звена, что повлечет за собой существенные изменения конструктивного характера. [c.79]

Перейдем далее к определению компонент девиатора напряжений. Здесь имеется определенная трудность из-за того, что соотношения между приращениями напряжений и деформаций необходимо записывать с учетом поворота ячеек относительно координат г, г. Известно, что когда элемент среды смещается от начального положения, то помимо деформаций может произойти его поворот как жесткого целого. Вращение не влияет на величину напряжений, но изменяет направление их действия. Так как движение ячейки изучается в неподвижных координатах, то повернутые напряжения должны быть пересчитаны, спроектированы на направление осей г, 2, ф. В результате в выражениях для компоненты девиатора тензора напряжений появляются некоторые поправочные слагаемые Хау Поэтому формулы для указанных компонент можно записать только после определения [c.232]

Однако определение требуемых для оценки жесткости перемещений (повороты зубчатых колес и внутренних колец подшипников, наибольшие прогибы в пролетной и консольной частях вала) удобнее производить в следующей последовательности, не требующей решения системы алгебраических уравнений. На первом этапе вычислений проводится численное интегрирование соотношений (1.22), (1.23) для всех рассматриваемых поперечных сечений вала при нулевых значениях начальных параметров. Определенные таким образом повороты и перемещения фактически отвечают защемленному на левом конце ступенчатому валу, т. е. не удовлетворяют условиям закрепления (1.24). На втором этапе осуществляется вычисление разностей между перемещениями рассматриваемых сечений вала и перемещением сечения, отвечающего левой опоре, — проводится установка изогнутого вала на левую опору . При этом трансформацию претерпевают только перемещения, а углы поворота сохраняют свои значения. Другими словами, смещение изогнутого вала происходит поступательно. Третий, завершающий этап вычислений состоит в пересчете всех углов поворота и перемещений на величины, отвечающие такому повороту вала как целого вокруг левой опоры, при котором перемещение правого опорного сечения оказывается нулевым, — проводится установка изогнутого вала на правую опору . Компоненты этого поворота фактически и определяют начальные параметры <ру(0), <рг(0), а их произведения на длину левой консольной части вала, просуммированные с прогибами на левом конце, полученными на втором этапе, — начальные параметры t)(0) и м)(0). [c.500]

Это соотношение называется уравнением Дюгема. Оно относится к случаю обратимого добавления бесконечно малых количеств одного или нескольких компонентов в открытую фазу при постоянных Тир. Иначе говоря, это соотношение справедливо в случае перехода между устойчивыми состояниями двух замкнутых простых систем, одна из которых соответствует начальной открытой [c.379]

Как известно Ландау, Лифшиц, 1988 ), в основе гидродинамической модели реагирующей смеси лежат связанные нестационарные дифференциальные уравнения механики сплошной среды (описывающие законы сохранения массы, импульса и энергии), необходимые уравнения состояния для давления термическое) и внутренней энергии калорическое) и определяющие реологические) соотношения для различных термодинамических потоков (потоков диффузии и тепла, тензора вязких напряжений и пр.). Кроме того, необходимо знание выражений для всевозможных термодинамических функций (внутренней энергии, энтальпии, разных теплоемкостей компонентов и т.п.), формулы для различных коэффициентов молекулярного обмена и для коэффициентов скоростей химических реакций (если среда химически неравновесна). Дифференциальные уравнения в частных производных требуют знания начальных и граничных условий, которые, описывая геометрию термодинамической системы (материальный объект, имеющий четко заданные границы) и обмен массой, импульсом и энергией между системой и внешней средой, должны быть сформулированы ad ho для каждой конкретной гидродинамической задачи. [c.69]

Важным фактором, определяющим надежность соединения элементов металлоконструкций, является прочность и стабильность контактов между поверхностью металла и клея. Реальная прочность твердых тел на 2—3 порядка ниже рассчитанной теоретически по силам взаимодействия между частицами тел. Это объясняется наличием микротрещин, представляющих собой начальные дефекты, возникающие в материале в результате тепловых, механических и других воздействий. Трещины могут возникнуть также на включениях или неоднородностях, обладающих отличными от основного материала механическими свойствами. В клеевых соединениях свойства компонентов существенно различны, поэтому условия для образования дефектов особенно благоприятны из-за напряжений на границе раздела фаз, возникающих при формировании и эксплуатации системы. Эти напряжения увеличиваются из-за различия деформационных характеристик компонентов при действии температуры, влажности, внешних нагрузок. Развитие трещин в зависимости от соотношения скоростей разрушения и релаксации напряжений может происходить с [c.480]

Поскольку в механике твердого тела обычно предполагается, что априори известна форма тела в некоторой начальной конфигурации, то часто бывает удобно определять напряженное состояние в точке с помощью тензора напряжений в конвективных координатах но измеренных на единицу площади в недеформи-рованном теле ). Компоненты и в одной и той же системе координат связаны между собой соотношением [c.27]

В соответствии с правилом, что наиболее правдоподобная гипотеза соответствует экспериментальным наблюдениям лучше, чем предшествовавшие, следует снова заметить, что безотносительно, рассматриваются ли напряженные состояния с одним или с большим числом ненулевых компонентов напряжений, постоянное соотношение между напряжениями и деформациями как для поликристалли-ческого тела, так и для монокристалла может быть получено лишь тогда, когда все эти напряжения и деформации отнесены к недефор-мированному начальному состоянию полностью отожженного тела. Важность этого начала отсчета была установлена ранее, когда я обнаружил, что нешаблонные процедуры отжига (имеется в виду полный отжиг.— А. Ф.) приводят к новому исходному состоянию, для которого значение памяти о предшествовавшей термической и деформационной истории было сведено к минимуму. [c.340]

Таким образом, начальная амплитуда прошедшей волны равна амплитуде отраженной волны компонента, сдвинутая по фазе относительно P ls jjg 90°, возрастает пропорционально расстоянию от границы. Волна совершает отрицательную работу над нелинейной поляризацией. Интенсивность растет как z , пока сохраняются постоянные фазовые соотношения между Pnls электромагнитной волной. Последнее имеет место для любых z, если нормальные к границе компоненты фазовых скоростей согласованы, т. е. [c.135]

Чтобы доказать это утверждение, рассмотрим плоское напряженное состояние (Ог=Т 2=Т /г=0) плзстины единичной толщины при отсутствии объемных сил и начальных деформаций. (Рассмотрение общего случая не представляет трудностей.) Напряженное состояние тела, находящегося в равновесии, задается с помощью компонент тензора напряжений о , Оу, i y Компоненты поля виртуальных перемещений б А обозначаются через би и би. Указанным величинам, согласно соотношениям между перемещениями и деформациями, соответствуют вариации деформаций [c.153]

Задачей настоящего параграфа является нахождение возможных простых гармонических колебаний струны (нормальных мод колебания) и выяснение того соотношения между частотами этих колебаний, которое всегда приводит к периодическому движению независимо от начальных условий. Задача нахождения нормальных мод колебаний системы не является простым учебным упражнением. Для систем, более сложных, чем струна, закреплённая между двумя жёсткими опорами, мы не имеем метода графического анализа, подобного методу, развитому в последнем параграфе, и единственно возможным является метод исследования движения путём разложения его на простые гармонические компоненты. Имеется также физио- [c.100]

Начальные поля остаточных напряжений в телах различной формы могуг сильно отличаться между собой как по уровню напряжений, так и по соотношению между эквивалентным напряжением о, и средним напряженшм о ,р. Релаксация, напряжений за счет превращения упругой деформации в пластическую может происходить только в отношении той части напряжений, которая зависит от о,- Составляющие напряжений, зависящие от о , могут понижаться только от перераспределения напряжений из-за нарушения равновесия в объемах, где протекала пластическая деформация. Это означает, что объемы с преобладанием средних напряжений над о, имеют некоторую консервативность, выражающуюся в том, что напряжения в них понижаются только после протекания пластических деформаций в других зонах, где о, велико. Такая особенность приводит к тому, что характер изменения напряжений во Ц)емени во всех точках тела одинаков, а степень снижения напряжений разная [25]. По этой причине, как следует из данных на рис. 12.3.1, одноосные напряжения снижают свой уровень примерно так же, как и в случае чистого сдвига. Двухосное растяжение при плоской схеме напряжений мало чем отличается в отношении степени понижения напряжений от сдвига. Наибольшей консервативностью отмечены равновесные поля с тремя равными компонентами напряжений. Такие поля возникают в сплошных шарах при термической обработке. [c.446]

Зависимость степени разделения смеси иа чистые компоненты от состава определяется двумя законами Коновалова. Первый из них характеризует соотношение между составами равновесных жидкости и пара и влияние добавления той нли другой компоненты на общее давление пара. Он говорит о том, что а) повышение относительного содержания данной компонеиты в жидкой фазе всегда вызывает увеличение относительного содержания ее в парах б) в двойной системе пар по сравнению с находящейся с ним в равновесии жидкостью богаче той из компонент, прибавление которой к системе повышает общее давление пара, т. е. понижает температуру кипения смеси прп данном давлении. Применительно к двухкомпоиентиым тепловым трубам это означает, что если начальная смесь богата НКК, то при работе тепловой трубы в стационарном режиме какое-то количество НКК будет оставаться в зоне испарения. При этом максимальная температура в зоне испарения будет ниже температуры насыщения ВКК для данного давления. В этом случае в тепловой трубе могут существовать следующие зоны а) зона переменного состава, которую занимает испаритель и часть коиденсатора [c.137]

Знать и уметь оценить взаимосвязь между факторами, влияющими на экономичность, устойчивость и работоспособность двигателя, необходимо для того, чтобы облегчить его отработку. Случайные пульсации давления (нестационарное горение) обычно неблагоприятно отражаются на работе двигателя. Несколько случайных возмущений, наложившихся друг на друга, могут привести к неустойчивости. Колебания давления низкой частоты сопровождаются ухудшением стойкости стенки из-за уменьшения толщины пограничного слоя и более высоких коэффициентов теплопередачи. Нестационарное горение оказывает двойственное влияние на удельный импульс. Турбулизация, обусловленная волновыми процессами, улучшает смешение компонентов, т. е. улучшает полноту сгорания в камерах с малой приведенной длиной L. Поперечный поток, однако, смещая точки столкновения струй, может ухудшить вследствие этого степень распыления и понизить удельный импульс. Волновые процессы в камере интенсифицируют теплопередачу и уменьшают размер капель — в этом состоит их положительное влияние. Повышение начальной температуры компонентов топлива способствует повышению удельного импульса благодаря более высокой энтальпии, но иногда влияние температуры оказывается столь значительным, что получаемый эффект не может быть объяснен только энтальпией [68] возможно, сказывается улучшение распыливания за счет уменьшения поверхностного натяжения. Уменьшение коэффициента соотношения компонентов способствует повышению экономичности двигателя в случае внутрикамерного процесса, лимитируемого испарением горючего. В другом двигателе оно может вызвать снижение стойкости стенки из-за перетеканий, обусловленных дисбалансом количеств движения струй. [c.179]

Пусть политропный газ с уравнением состояния р = (р — давление, р — плотность, 7 — ноказатель адиабаты, о = onst) в начальный момент времени t = О покоится внутри некоторого двугранного угла, образованного двумя пересекающимися плоскостями Pi и Р2, угол а между которыми удовлетворяет соотношению О < а тг/2. Будем рассматривать задачу о нахождении нестационарных плоских течений, возникающих в газе, когда плоскости Pi и Р2, играющие роль поршней, в момент t = О начинают выдвигаться из газа с постоянными скоростями, равными соответственно Vi и V2. Возникающие течения будут двумерными автомодельными, так что подлежащие определению компоненты вектора скорости ui и U2 и скорость звука с будут зависеть от двух независимых автомодельных переменных = xi/t, 2 = X2jt, где х и Х2 — плоские декартовы координаты. При этом будем предполагать, что в течениях не образуются ударные волны [c.99]

Формула (4.141) следует также непосредственно из (2.112) Из сравнения этих двух соотношений видны особенности параксиального приближения. Прежде всего необходимо заменить координату X на 2 и Z на г в соответствии с аксиальной симметрией поля. Затем мы замечаем, что Vr IVz = ro и заменяем Угц на абсолютное значение начальной скорости Vo, которое может быть выражено через потенциал в начальной точке с помощью (2.33). Эти подстановки сразу дают (4.141). Как видно, единственное различие между двумя соотношениями состоит в том, что в случае параксиального приближения рассматриваются только траектории с малым наклоном, и поэтому пренебрегается радиальной компонентой начальной скорости по сравнению с осевой. В результате область параболнче- [c.232]

Начальная модель скоростей поперечных волн получается из данных АК поперечных волн, подтвержденных сейсмическими данными скорости поперечных волн, которые пикированы по обработанным горизонтальным компонентам ВСП и/или ВСП с выносом. На суше, данные ВСП с источником поперечных волн могут быть полезными для калибровки градиента времени по АК поперечных волн, но в противном случае процедура является, скорее, подтверждением, нежели калибровкой. В вертикальных скважинах, мы обнаружили незначительное различие между скоростями поперечных волн по двухкомпонентному АК и пикированными скоростями поперечных волн в ВСП. Вероятно, это различие обусловлено более низкой частотой измерения по двухкомпонентному АК. В отклоненных скважинах, полярная анизотропия может привести к значительному росту Vs по АК, что вызывает необходимость ее корректировки. Над самым верхним сейсмоприемником в ВСП, начальные скорости поперечных волн могут быть получены по скоростям продольных волн в перекрывающих отложениях с помощью эмпирического соотношения, подобного линии глин. Однако мы нашли полезным экстраполирование тренда уплотнения в VpA/s, ограниченного таким образом, чтобы обеспечивалось прохождение через некоторую величину на морском дне. Скорости в породах морского дна может быть получена по данным геотехнических съемок если глубина воды невелика, скорости поперечных волн можно получить в результате гармонического анализа S holte. Эти скорости могут быть использованы для построения начальной модели или для ограничения эмпирических соотношений. На рис.2 показаны два эмпирических метода получения начальной модели вертикальных составляющих скоростей поперечных волн в перекрывающих отложениях. [c.43]

Система топливоподачи в газовом двигателе должна обеспечивать подачу необходимого количества газа, воздуха и их оптимальное соотношение на всех режимах работы двигателя, образование однородной смеси газа и воздуха, равномерное распределение газовоздушной смеси или отдельных компонентов по цилиндрам, надежный пуск двигателя и его взрывобезопас-ность. Как уже отмечалось, системы бывают с внешним и внутренним смесеобразованием. Схема топливоподачи газового двигателя с внешним смесеобразованием приведена на рис. 55. Газ из магистрали поступает в редуктор 1, который в зависимости от начальной регулировки или регулировки по обратной связи поддерживает требуемое давление. Из редуктора газ поступает в ресивер 2, предназначенный для сглаживания пульсаций. В, некоторых схемах ресивер устанавливают после смесителя и тогда сглаживаются пульсации газовоздушной смеси. Роль таких ресиверов могут играть газовые коллекторы, а также воздушные ресиверы двигателей. Из ресивера газ через запорный орган 3 поступает в смеситель 4 и далее смесь подается в цилиндры двигателя. Запорный орган может быть установлен до редуктора (схема подачи сжиженного газа на автомобилях), непосредственно между ступенями редуктора (схема подачи сжатого газа на автомобилях), иногда их может быть несколько. Запорные органы могут быть электроприводные, пневмоуправ-ляемые или с ручным управлением. Как показывает отечественный и зарубежный опыт создания газовых двигателей, в основном по такой схеме работают двигатели автомобильного типа не очень большой цилиндровой мощности и с незначительным давлением наддува. Аналогичной системой подачи газовой смеси, разработанной ВНИИгазом и Всесоюзным заочным политехническим институтом (ВЗПИ), оборудован газовый двигатель 6ГЧ15/18 мощностью 100 кВт (рис. 56) [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...