642, 643 - Влияние термообработки

На практике влияние термообработки наблюдается редко, так как в обычных средах скорость коррозии лимитируется диффузией кислорода. Однако при переработке кислых пластовых вод нефтяных скважин иногда наблюдается значительная локальная коррозия в околошовных зонах или на стыках стальных обсадных труб. Эта коррозия, сосредоточенная на ограниченных участках внутренней поверхности труб, называется кольцевой . Она вызвана термическими воздействиями при изготовлении и монтаже оборудования и может быть снижена с помощью специальной термической обработки труб или добавлением ингибиторов в пластовые воды [50]. [c.130]

Рис. 7.1. Влияние термообработки на коррозию холоднодеформированных стали (0,076 % С, деформация 85 %) и железа, очищенного зонной плавкой, (деформация 50%) в деаэрированной 0,1 н. НС1 25 °С [2]

При средних нагрузках для уменьшения влияния термообработки на прочность колес зубья нарезаются после улучшения или нормализации заготовок (твердость НВ 320- -350). [c.172]

ТАБЛИЦА 80. ВЛИЯНИЕ ТЕРМООБРАБОТКИ, ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА И ТЕМПЕРАТУРЫ НА ОТНОСИТЕЛЬНОЕ СУЖЕНИЕ ХРОМИСТОЙ БРОНЗЫ [c.183]

Влияние термообработки на механические характеристики лри растяжении и изгибе углерод-углеродных композиционных материалов 30 [109] [c.182]

Термическая обработка титановых сплавов может очень сильно влиять на склонность к коррозионному растрескиванию, при этом изменяются и и скорость распространения трещины. Важнейшие факторы здесь температура нагрева, время выдержки и особенно скорость охлаждения. Наиболее благоприятная термическая обработка всех титановых сплавов, повышающая их стойкость к коррозионному растрескиванию,—нагрев до температуры, близкой к (а + ) переходу, небольшая выдержка при этих температурах и быстрое охлаждение, при этом решающим фактором режима обработки является скорость охлаждения. Наоборот, длительные отжиги при средних и низких температурах и особенно с медленным охлаждением сильно увеличивают склонность сплавов к коррозионному растрескиванию. Естественно, что влияние термической обработки на сплавы различных классов неодинаково [36]. Сплавы а и псевдо-а-сплавы, если в них не более 6 % алюминия и нормированное содержание газовых примесей (Оа, М, На), ускоренным охлаждением от температур, близких к (о + /3) /3-переходу, можно перевести в разряд практически не чувствительных к растрескиванию в галогенидах. Термическая обработка (а + ) сплавов, легированных -изоморфными элементами, в меньшей степени влияет на их чувствительность к коррозионной среде, чем термообработка а-сплавов. Влияние термообработки на коррозионное растрескивание стабильных /3-сплавов мало изучено, но при этом общие закономерности сохраняются. [c.40]

Для исследования влияния термообработки на распределение твердости и электродных потенциалов в сварном соединении проводили закалку (920° С) с высоким отпуском (690 °С) и отжиг (920 °С). [c.232]

Две последние части сопротивления от температуры не зависят (если не считать влияния термообработки, изменяющей количество дефектов решетки). В широком диапазоне температур сопротивление чистых металлов, а также сплавов зависит от температуры линейно. [c.36]

ВЛИЯНИЕ ТЕРМООБРАБОТКИ НА СВОЙСТВА СТАЛЕЙ [c.108]

Исследовалось влияние термообработки на свойства металлизированного углеродного волокна. На примере меди и никеля изучалось поведение металлических покрытий при повышенных температурах. Посредством сканирующей электронной микроскопии было обнаружено собирание покрытия в складки при 400° С с дальнейшей сфероидизацией по мере увеличения температуры отжига. Установлено, что медное покрытие не снижает прочность углеродных волокон до температуры 800 С, а никелевое — до 900° С. После термообработки при 1000° С прочность углеродных волокон, отожженных в контакте с никелем, уменьшается. Рис. 2, библиогр. 5. [c.228]

В литературе описаны результаты ряда исследований влияния термической обработки на структуру и свойства стали ШХ-15 [1—4]. Однако эти работы были посвящены изучению влияния термообработки на фазовый состав и макроструктуру стали. В то же время известно, что тонкая кристаллическая структура оказывает существенное влияние на ее механические свойства. Следовательно, изучение влияния термической обработки на тонкую кристаллическую структуру широко применяемой в промышленном производстве стали ШХ-15 имеет научное и определенное практическое значение. [c.175]

Опыты Мегера и Неля [111] были проведены на машине Амслера с роликами диаметром 40 мм. Напряжение сжатия составляло 43 кг/мм У высокопрочной стали (твердость по Бринеллю 170 предел выносливости ств = 61,7 кг/мм ) наблюдалось резкое изменение износостойкости в зависимости от нагрузки. При росте напряжения сжатия от 43 до 60 кг/мм скорость износа возросла от 19,1 до 81 мк об. У стали с (Тв = 34 кг/мм2 л твердостью НВ-95 скорость износа измерялась от 35 до 104 мк /об. Влияние термообработки на скорость износа этой марки стали видно из табл. 4 (при Р = 43 кг/мм ). [c.108]

Влияние термообработки на скорость износа [c.109]

Исследование влияния термообработки [c.271]

Термомеханическая предыстория материала может, по-видимому, оказывать существенное влияние и на стойкость к водородному охрупчиванию других суперсплавов [38, 118, 279, 287]. В качестве примера на рис. 42 показано влияние термообработки на листовой сплав Рене 41 [279] при термическом наводороживании в течение 1000 ч при температуре 650°С и давлении 1 атм. Необходимо отметить отрицательный эффект старения, приводящего к образованию у, а также охлаждения в печи от температуры обработки на твердый раствор (вероятно, путем образования г] на границах зерен, о чем свидетельствует межкристаллитный характер водородного разрушения [279]). В другом исследовании был обнаружен небольшой положительный эффект высокоэнергетической штамповки сплава Инконель 718 перед старением по сравнению с обычным материалом, состаренным после термообработки на твердый раствор уменьшение относительного сужения в результате выдержки в водороде при давлении 69 МПа снизилось от 72% при обычном старении до 60% в материале, подвергнутом термомеханической обработке (ТМО). Таким образом, образование у или у" после ТМО ухудшает свойства исследованных сплавов практически в такой же степени, как и в отсутствие ТМО. По-видимому, для упрочнения и повышения стойкости к KP решающее значение имеет улучшение субструктуры сплава при старении, предшествующем ТМО [160, 289]. Не исключено, что более сложные процессы обработки, включающие ТМО, позволяют добиться улучшения свойств никелевых сплавов. [c.116]

IV. Результаты. (рис. 62) показывают возможность существования обеих областей [ и П. При этом скорость роста трещин в области // составляет >10 см/с для ступенчатого охлажденного сплава. Следует также отметить, что влияние термообработки на характер [c.355]

Дальнейшая немалая работа потребуется для доказательства надежности и применимости этого анализа для всех титановых сплавов. Как показано на рис. 75, влияние термообработки на рост трещин в р-сплавах иное, чем в а-сплавах. [c.393]

Рис. 97. Схематическое представление влияния термообработки на величину наблюдаемую или в

Mg. подвержено влиянию термообработки а гораздо меньшей степени. [c.149]

Таблица 48. Влияние термообработки на механнчес ию свойства стали

Таблица 50. Влияние термообработки на механические своКства металла пша при сварке низкоуглеродистой стали

Режим термической обработки сплавов изменяет предел их коррозиопно усталости. Под влиянием термообработки изменяются внутренние факторы сплава. Структурное состояние, опре-.деляемое видом термической обработки, как было указано выше, в сильной степени влияет на усталостную прочность стальных. деталей. В результате закалки с последующим отпуском значи- [c.106]

Рис. 6.16. Влияние термообработки на коррозию стали (0,95 % С) в 1 % Н 304 Полированные образцы 25X25X6 мм, время отпуска примерно 2 ч [49]

Рис. 6.17. Влияние термообработки стали (0,95 % С) на относительное распределение углерода. в виде газа, сажи и карбидов в продуктах коррозии. Коррозия в 10% H2SO4 [49]

Жигун И. Г., Морозов О. А., Радимов Н. П. Влияние термообработки матрицы на механические свойства углепластиков. — Механика полимеров, 1979, № 5, с. 925—929. [c.219]

Влияние термообработки на свойства сплавов Mo — Ti—С/В. И. Шулепов, С. И. Юдковский, С. К. Акифьев, С. Д. Исаев // Физика и химия обраб. материалов.— 1972.— № 2.— С. 126—132. [c.231]

Эксперименты по изучению влияния термообработки на охрупчивание материалов показали, что верхние температурные пределы области чумы и упрочнения границ зерен Мо312, 2гВе1з и КгА близки. [c.291]

Изложено влияние способа подготовки поверхности металла, и условий нанесения оксидных покрытий плазменным методом на некоторые их свойства. Описана установка для оценки проницаемости покрытия в жидких и газообразных средах. Изучено влияние термообработки на взаимодействие между различными компонентами покрытия. Проведено металлографическое изучение границы раздела металл—покрытие. Показана перспективность нанесения двухслойных покрытий для защиты металла, в частности стали, от воздействия атмосферы при повышенных температурах, а также от действия расплавленных сред, не растворяющих окись алюминия. Библ. — 2 назв., рис. — 3, табл. — 4. [c.344]

Повышение коррозионной стойкости и долговечности сварных соединений в условиях малоциклов ой коррозионной усталости может быть достигнуто, в частности, уменьшением или устранением электрохимической гетерогенности путем термообработки. О некотором влиянии термообработки можно судить по результатам, приведенным па рис. 99 наружный шов подвергается более интенсивному растворению, чем внутренний, который претерпел нагрев при наложении наружного шва. [c.232]

Рис. 4-20. Влияние термообработки листовых материалов из алюми-ииевых сплавов на электрическую проводимость плакированных образцов-свидетелей.

В сборнике излагаются физические основы контроля состояния структуры, механических свойств и остаточных напряжений. Дан расчет гармонических составляющих эдс проходного датчика при воздействии на ферромагнетик постоянного подмагничивающего поля и двух переменных полей разной частоты. Представлены новые данные по разработке магнитных, электрических, тепловых способов и средств контроля. Подробно анализируются результаты исследований влияния термообработки на магнитные и механические свойства среднеуглеродистых и слаболегпрованных сталей, применяемых в машиностроении, даются рекомендации по выбору средств их контроля. [c.2]

При всех режимах термообработки на сплаве ВЖЛ12У (кроме 1230" С, т=4 ч) происходят несущественпые изменения структуры, связанные с частичной коагуляцией, растворением старой и образованием новой мелкодисперсной "у -фазы. Дендритная структура сохраняется. Проведенные испытания показали положительное влияние термообработки на механические свойства и термическую усталость как в вакууме при активном растяжении, так и в условиях испытания, близких к эксплуатационным, Раз- [c.155]

Рис. 3. Влияние термообработки до и после сварки на вязкость разрушения при 77 К сварных соединений сплавов Fe—12Ni в сравнении с основным металлом, термообработанным на максимальную вязкость разрушения

Влияние термообработки для снятия остаточных макронапряжений на усталость сплавов ЭИ826 и ЭИ929 аналогично рассмотренному для сплава ЭИ617. Сопротивление усталости на базе 100 млн. циклов этих сплавов после шлифования с шероховатостью поверхности 5, 7 и 9—10-го классов в результате термообработки возрастает в среднем соответственно на 3 2,5 и 2%. [c.194]

Увеличение давления паров нитрина практически не влияет на скорость коррозии (табл. 18.8). Не наблюдается влияния термообработки, сварки, величины зерна на скорость коррозии стали Х18Н10Т в нитрине. В отличие от технического N2O4, коррозионная стойкость сталей в нитрине мало зависит от их состава. [c.282]

Удовлетворительная свариваемость, в отличие от аналогичных хромони-келевых сталей менее чувствительны к влиянию термообработки. [c.48]

Влияние термообработки на чувствительность к высокотемпературному солевому коррозионному растрескиванию не было всесторонне исследовано. Такие исследования могли быть осложнены,, однако, изменениями в микроструктуре при температуре испытания. В работе [81], выполненной на промышленных сплавах (а-Н -ЬР), продемонстрировано, что обработка в р-области для получения видманштеттовых структур, за которой следует стандартная обработка (закалка-Ьстарение), приводит в результате к. улучшению сопротивления высокотемпературному солевому коррозионному растрескиванию. Эти результаты приведены в табл. 9.. В работе [186] показано также, что размер зерна является важным параметро.м при КР. [c.374]

В заключение следует отметить, что некоторое понимание было достигнуто в описании состава, технологической обработки и термообработки, которые контролируют свойства сплава Т1 — 6А1 — 4 7. Эти факторы могут быть рассмотрены и по отношению к другим (а-рр)-сплавам, хотя это не было доказано непосредственно. Для других сплавов влияние состава (включая элементы примесей) и параметров обработки не было достаточно понято, хотя влияние термообработки по крайней мере частично установлено для большинства сплавов. Необходимо еще раз подчеркнуть, что приведенная выше дискуссия является сверхуирощенной надеемся, что читатель определит взаимозависимость между многими рассмотренными факторами. [c.426]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...