489 (глава правила сумм

Построение централизованной системы производится аналогично правилу, описанному в 3 настоящей главы. Правая часть уравнения (6.2) раскладывается в прямую сумму подпространств N 2 и Га [c.179]

Содержание настоящей главы позволяет дать ответ на поставленные вопросы, ибо методика расчетов энергии-нетто как раз и состоит в сопоставлении получаемой энергии с затратами на создание объекта. Методически вопрос упрощается для бестопливной энергетики, поскольку тут первое слагаемое в сумме затрат эксергии 1/т]2 во многих случаях расчета просто исчезает. Для нас оказывается безразличным, с каким КПД приходит поток природной эксергии. Для практики важно лишь, сколько ее надо затратить на создание объекта. Зачастую КПД влияет на эти затраты, но учитывается только через них. Таким образом, для ВИЭ, как правило, единственным показателем является Zg — коэффициент эксергии-нетто. Его вычисление уже было подробно описано. Здесь же приведем очень простую формулу для оценки любого объекта бестопливной энергетики через срок энергетической окупаемости Iqk. [c.92]

Эти правила вычисления С1у и относятся к рассматриваемому в настоящей главе случаю прямого поперечного изгиба в более общем случае нагружения бруса для их вычисления используются зависимости (1.3) и (1.5) — см. стр. 23. Так, в частности, при вычислении Qy в общем случае берется не сумма сил, приложенных к отсеченной части, а сумма их проекций на ось Оу. [c.226]

Аналогично оценки можно провести для относительного движения материальной точки (малого тела) вблизи Луны или другой планеты. В этом случае т, - масса Луны (планеты). Для достаточно близких к планете материальных точек всегда оказывается, что члены в правой части (15), стоящие под знаком суммы, по модулю много меньше первого члена. Поэтому в глав- [c.69]

А. И. Туполева, применяющего конструкцию из легких сплавов тийа дуралюмина. В части набора корпуса лодочных гидросамолетов точно также б. ч. применяется дуралюмин. Что же касается всех остальных конструкций самолетов, то стальные конструкции фюзеляжей следует считать распространенными повсеместно и вытесняющими все другие виды. В СССР внедрению сварных трубчатой конструкции фюзеляжей было положено начало Харьковской конструкторской группой во главе с инж. Калининым. Наиболее часто применяются сварные трубчатые конструкции и несколько реже конструкции, собранные механическим способом (клепка, сборка на болтах). Производство фюзеляжа само лета из хромомолибденовой стали заключается в вырезывании листового материала для косынок и накладок, резке труб определенных размеров, изгибании, придании формы и сборке их в стапелях и шаблонах посредством сварки или же механич. способом. Там, где достаточна умеренная прочность деталей, сталь подвергается нормализации (нагрев до определенной Г порядка 800° и охлаждение в воздухе), и этим термич. обработка ограничивается. Для ответственных конструктивных частей, подвергающихся большим напряжениям, толчкам и пр., трубы идут в сборку в отожженном состоянии и после сварки подвергаются закалке с соответствующим отпуском. Попытки термич. обработки сваренных деталей- самолета обычными способами в обыкновенных закалочных печах как правило кончаются неудачей. Во время нагрева до f риш. детали оседают под влиянием собственного веса после выемки из печи, для закалки они снова оседают в ином направлении и наконец в процессе охлаждения детали снова коробятся вследствие одностороннего соприкосновения с закалочной средой. Такая сумма короблений обычно уже не допус- [c.53]

Оказывается, что с хорошей точностью для кристалла с абсолютно шероховатыми поверхностями можно сложить скорость релаксации при рассеянии на границах и скорости релаксации резистивных процессов, происходящих в объеме. Для кристалла с гладкими поверхностями эквивалентная скорость релаксации зависит от частоты. В обоих случаях характер интеграла в формуле для теплопроводности таков, что общее тепловое сопротивление нельзя рассматривать как сумму сопротивления на границах и сопротивления вследствие дефектов [хотя тепловые сопротивления при доминирующих N-пpoцe ax, вообще говоря, складываются для тепловых сопротивлений, обусловленных рассеянием на границах и доминирующими К-процессами, это правило уже не справедливо (см. 3 настоящей главы)]. Андерсон и Смит [7] нашли поразительное доказательство такой неаддитивности, сравнив теплопроводности неидеальных кристаллов с шероховатыми и гладкими поверхностями. [c.101]

Общие замечания. Выше мы неоднократно рассматривали случаи, когда точка движется относительно подвижной системы отсчёта, движущейся относительно неподвижной системы отсчёта. В первый раз мы встретились с этим случаем в конце 64 затем мы занимались им в 66, 70, 90 и др. И геометрически и аналитически мы доказали правило параллелограмма скоростей, из которого следовало, что скорость сложного, или составного, движения есть геоме-тр1 еская сумма скоростей составляющих движений. В этой главе мы несколько углубим вопрос о получении скорости сложного движения и подробно рассмотрим вопрос о получении ускорения сложного движения этот последний вопрос представляет некоторую особенность, характер которой уже был указан в 70. Хотя число составляющих движений и может быть каким угодно, однако очевидно, что достаточно изучить сложное движение, состоящее из двух составляющих движений, чтобы отсюда уже иметь возможность решать задачи с любым числом составляющих движений. Поэтому в этой главе мы рассмотрим лишь случай двух составляющих движений, причём в этом случае одно из составляющих движений будет относительным а другое— переносным движением. Например, если точка В движется в системе 5, а сама система 5 также находится в движении, то движение системы 5 будет переносным, а движение точки В относительно системы 5 будет относительным движением. [c.363]

Здесь мы опять заменили верхний предел интегрирования г/ = /г на г/ = оо ла том основании, что вне пограничного слоя подынтегральные выражения в левой и правой частях равны нулю. Величина х ди дуУ в правой части равенства (8.36) представляет собой энергию единицы объема, преобразующуюся в течение единицы времени вследствие трения в тепло (так называемая диссипация, подробнее см. в главе XII). Величина р(С/ — в левой части равенства (8.36) означает механическую энергию (сумму энергии давления и кинетической энергии), теряемую в пограничном слое вследствие понижения скорости течения в нем по сравнению со скоростью потенциального течения. Следовательно, величина [c.154]

Движение системы не будет периодическим с периодом i, если опо ие является главным колебанием. Предположим, что движение представляется суммой нескольких главных колебаний или. в более общем случае, пусть движеиие имеет вид, называемый в главе о живой силе в т. I стационарным движением. Если теперь средние берутся для очень большого интервала времени i, то приведенные уравнения еще справедливы. Для того чтобы показать это, вернемся к формуле Гамильтона (1). После деления па t= i последний член правой части становится очень малым, потому что движение таково, что коордннаты q в этом члене не растут бесконечно со временем. Следовательно, имеем 26 (iTm)/i = ЬЕ, и доказательство заканчивается так же, как и ранее. [c.354]

В статистической механике прежде всего приходит на помощь то обстоятельство, что значительное большинство фазовых функций, интерпретирующих важнейшие физические величины, имеет (как мы кратко уже упоминали в 10) совершенно своеобразное поведение такая функция, как правило, оказывается на каждой поверхности постоянной энергии приближенно постоянной, т. е. принимает всюду за исключением множества весьма малой меры значения, весьма близкие к некоторому постоянному для данной поверхности числу, за которое можно, разумеется, принять фазовую среднюю рассматриваемой функции. Причины этого своеобразного поведения мы частично укажем немного ниже, а полностью вскроем в последующих главах здесь же заметим, что эти причины отчасти заложены в особых свойствах механических систем статистической физики (распадение на большое число компонент), отчасти же лежат в специфических чертах тех функций, с которыми приходится иметь дело (это, как правило, сумматорные функции, т. е. суммы функций каждая из которых зависит от динамических координат только одной компоненты). Без всяких вычислений очевидно, что для такой функции временные средние вдоль большинства траекторий должны иметь значения, близкие к фазовой средней. Если желать все же произвести примерный расчет, то к этому можно подойти следующим образом. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...